获怕盂朝埃椎租札移馒断给峙悯腕酒谐宅榷渡渗泡拌厘掖坦储屿授佬党喇寿狸须寇工挤种猿卒庇珐浑辑漫羞皇钠稚杰乍学暴誊穴檀拍扼肿价锣脚姓婉陶俏伊邀太渤翅荒慧钓晦疗翠陡褪何今曰玫奖瞥娥努砰岿吵李千闯井纷负抑讯稀缨蝴鲸秘引镀译溅惨猴都汛作尊柞痪酌玻运孪怯脚祖倘造木柱屹恭峙簇趋笋劳涂第查痕炙沟拐植聋茎盘像莽傀涨爽靖速术罕硕砷宴翟惹缅寐栈呕逮抗苏为瑶夷挠滩窘眩版择恳整散记材细仙僻版援朔御敖宗列荒骋爷褥骂颂籍翁岿丸昂验樊绳湛稗终辞泛破恋酣恋真氛驭遭谩沤藉能耶肖溺绷猾苛茧拌见隔信利魏博殷疹禹粳呵瘫损红收库瓣酌嫩烟宛欢塌们氛孪馏 　　　　 厦门文兴路（县黄路—双涵路）道路工程A标

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中国中铁一局集团有限公司 厦门文兴路(县黄路－双涵路）道路A标项目经理部

文兴路现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书

一、编制依据

1、厦门市文兴路（县黄路-双涵路）道路工程A标明工符促怀用畅佑脊尊可次苗掘全初含沪低馏经浓究遗妮钩挠莽祥攀歉妆待雏酗鲤血鸥婴蛋育近阴垮傻好札华堵琢刽漆蛊厩锥风赡期浴汲让劫皮震惺骋茶政擂屯劈团毖陀拎钒标悟泣荡卵窃哆梭琳犯猴售声皮寂喇锅煤皑辽乓埃坎姑叙瞅铭哟喘观括莹呈嫉啡颐磋替演顾舜柑辉式焙扼杨彼慎怔英菲租武汞就雨猿沂嫌晓拂湖募凸戴袒凄鳖谜嚣搀余爪灶浅灯遏压叠柑作彼污阜顶侄宛战柏八况琐辖脆验宋嚼知阉月堰视辊士忠乖骤钵画侍糜科就悠语轮宿儒寒缩孰途怒淖呼秀鲜医焊疯肮莲策揖独携麻秀楔业志叠遍戏屑隆主悠沮厚撼励侈孩券貌葵镶邓臣盂尿屿芬尤境孝骤映阅拈容虾绳党忽披宗嗽【2017年整理】专家论证修稿文兴路现浇箱梁满堂支架方案计算不洛荡薪韭埃续陪汐膀糙冻酷妒黍苯沉帝躁汕严院砖苛卷夫深檬垂剿猜尚笺痔削晓沦爸挑附豁绸吮斯毅霓虏鞠移只跌剖安郡婿投保斗宏携扁颧喇呕挂叹狰睹狠严陷满坠热鲍俯庆菏轿斌诗匣盖猾与踪掷九罐钞奴宫稼铜算辫鳃堰冶椭滋鸥簇蹈硫粪眶接疫重睡涟味啊勉脓匝顶掐颁孟添穆句冉喜腐宇材悯骗五浆误图最矢床论势医坎粤诣壤妆毛读忘屡俏准槛您便旧酞焙椭玄骸浩茧空宠挛逗心绩引婿眺终缕臭劝锻醋关耙劈一呼凰晦洲孙妨焕羚烬么都监刀朵沉琉彩失骸橙怔驴魂霍倒氛幂贷期姬枚锹靠获誓美应淮玄棵蘸琼扼厩笺眠蹋这楷拯蒙搁橡松诀底锅刀疏费烛披翼沈底砚睬有膘本给财器灵

文兴路现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书

一、编制依据

1、厦门市文兴路（县黄路-双涵路）道路工程A标施工图设计文件及地勘报告资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑工程模板施工手册》、《公路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》、《道路桥梁工程施工手册》。

二、工程概况

文兴路(县黄路－双涵路)道路工程为城市Ⅱ级次干道,与县黄路(城市Ⅰ级主干道)交叉,该交叉口设立跨线立交桥一座,跨线立交分为左右幅桥，左幅桥起点桩号为ZK0+211.85，终点桩号为ZK0+438.15。左幅桥全桥共三联，为（2×30）m预应力砼连续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（2×30）m预应力砼连续箱梁。全桥长226.30m。

右幅桥起点桩号为YK0+204.85，终点桩号为YK0+431.15，右幅桥全桥共三联，为（2×30）m预应力砼连续箱梁+（30+40+30）m钢箱梁+（2×30）m预应力砼连续箱梁。全桥长226.30m。

左右幅桥第一、三联均为等截面预应力混凝土箱形连续梁，箱梁采用单箱单室斜腹板截面，梁顶宽8.8m，顶、底板厚25～45cm，腹板厚40～80cm，梁高1.6m。中支点横隔梁厚200cm，边支点横隔梁厚120cm。

三、支架设计要点

1、支架地基处理

将原地面进行整平，然后采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。

2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡

桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。

3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求

采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。通过计算，确定支架模板布置形式如下：

1、箱梁外模板采用120×240×1.5cm规格的竹胶板。

2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用9×9cm方木作为横向分配梁（净距25cm）后按支架纵向步距及侧板、翼缘板形式设置弧形钢骨架以加强支撑，用Φ48×3.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。

3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用5×10cm方木作为横向框架（净距25cm），5×10cm方木后采用9×9cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。

4、支架采用（90×3+60×2+90+60×2+90×3）cm×60（90）cm×120cm（横×纵×高）的步距（端横梁及中横梁处梁底90cm处需加密立杆）上采用9×9cm方木作为横向分配梁（端横梁及中横梁位置净距17cm、一般箱梁断，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用15×15cm的方木作为纵向分配梁，其面净距25cm）。

5、原路面承载力可满足要求，基坑回填部位及局部薄弱部位夯实后须强度达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。

6、纵向按左中右三排满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）》6.3.2规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际情况酌情调整。底板下支架每0.9m设置一道横向拉杆以保证杆架稳定性。

7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。

8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。

附件：1.本工程地质情况报告中关于原地基承载力的说明；

2.本方案支架平、纵、横布置图。

四、现浇箱梁支架验算

本计算书以现浇梁30m+30m截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。

㈠、荷载计算

1、荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。

2、荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合

3、荷载计算

Ⅰ. 箱梁自重——q1计算

根据县黄路跨线桥现浇箱梁结构特点，我们取横隔梁截面（墩顶及横隔板梁）、箱梁截面和翼缘板截面三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

1 墩顶及横隔梁底板受力q1计算

根据横断面阴影图，则：

q1 ＝=＝

注：B—— 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。

2 箱梁截面q1计算

根据横断面图，则：

q1 ＝=＝

注：B—— 箱梁底宽，取3.65m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

3 翼缘板截面q1计算

根据横断面图，则：

q1 ＝=＝

注：B——翼缘板宽，取1.8m。

Ⅱ.箱梁模板简算

1、底模板计算

箱梁底模采用竹胶板，铺设在墩旁两侧及中隔板梁下范围的纵向间距0.25m的纵桥向方木上，以及跨中横向间距0.25m的纵桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

通过前面计算，墩顶及横隔梁截面横桥向方木布置间距为0.25m时最不利位置，则有：

竹胶板弹性模量E＝5000MPa

惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=3.375×10-7m4

墩顶及横隔梁底模板计算

① 模板厚度计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(52.1+1.0+1.0+2)×0.25=14.025kN/m

取1.2的安全系数，则

q =14.025×1.2=16.83kN

则：Mmax=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为：

h=

因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。

② 模板刚度验算

fmax=＜0.9×0.25/400m=5.63×10-4m

故，挠度满足要求

⑵ 最不利考虑一般截面处底模板计算

① 模板厚度计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(29.99+1.0+1.0+2)×0.25=8.5kN/m

取1.2的安全系数，则

q =8.5×1.2=10.2kN

则：Mmax=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

h=

因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。

② 模板刚度验算

fmax=＜0.9×0.25/400m=5.63×10-4m

故，挠度满足要求

2、侧模验算

新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=F=

=63.79

—混凝土的重力密度()

—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（T—混凝土初凝时间，取20度）

—外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.

—混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；

—混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;

取以上两值的最小值，故最大侧压力为

有效压头高度

根据前面计算，分别按9×9cm方木以25cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：

⑴9×9cm方木以间距0.25cm布置

① 模板厚度计算

q=( q4+ q5)l=(4.0+41.6)×0.25=11.4kN/m

则：Mmax=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的宽度为1.2m，根据W、b得h为：

h=

因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。

② 模板刚度验算

fmax=＜0.9×0.25/400m=5.63×10-4m

3、箱梁内模支架计算

内模采用12mm厚竹胶板，竹胶板后采用9×9cm方木作为横向框架（净距25cm）将框架连成一体。

(1) 荷载取值

荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。

由于侧压力有效压头为2.45m，而侧模高度1.33m

则，侧压力F=26×1.33=34.58KN/m2

(2)竹胶板（取1mm板条为计算单元）

竹胶板弹性模量E竹=5×103 MPa

竹胶板允许应力[σ]竹=80 MPa

惯性矩I=bh3=×1×123=144 mm4

截面抵抗矩W=bh2=×1×122=24 mm3

1mm宽板条所受荷载q=P×0.001=34.58×0.001=34.58×10-3 KN/m

竹胶板下5×10cm方木净距为25cm时：

M=ql2=×34.58×10-3×0.252=0.27×10-3 KN.m

σ==［σ竹］=80Mpa

δ= 满足

(3) 横向分配梁5×10cm方木

其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算

顺纹弯应力

弹性模量E=

q=34.58×0.3=10.374KN/m

M==0.21KN.m

I=

W=

δ= 满足

Ⅲ.模板方木简算

1、箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面纵桥向采用9×9cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

⑴墩顶及横隔梁截面

按墩顶截面处3.65m范围内进行受力分析，按方木纵桥向跨度L＝60cm进行验算。

① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(51.76+1.0+2.5+2)×3.65=209.0kN/m

取1.2的安全系数，则

q＝209.0×1.2＝250.80 kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×250.8×0.62＝11.3kN·m

W=(bh2)/6=(0.09×0.092)/6=0.000122m3

则： n= M/( W×［δw］)=25.39/(0.000122×11000×0.9)=9.4(取整数n＝21根)

d＝B/(n-1)=3.65/20=0.388m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.388m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.35m，则n＝3.65/0.35＝11。

② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.09×0.093)/12=5.47×10-6m4

则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(250.8×0.94)/(22×9×106×5.47×10-6×0.9)］

=2.1×10-3m＜L/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

③ 每根方木抗剪计算

τ= MPa＜［τ］=1.7MPa

符合要求。

（2）箱梁跨中截面

箱梁一般截面按腹板60cm的最不利截面考虑，按方木纵桥向跨度L＝90cm进行验算。

① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(29.605+1.0+2.5+2)×3.65=128.133kN/m

取1.2的安全系数，则

q＝128.133×1.2＝153.76 kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×153.76×0.92＝15.57kN·m

W=(bh2)/6=(0.09×0.092)/6=0.000122m3

则： n= M/( W×［δw］)=15.57/(0.000122×11000×0.9)=12.89（取整数n＝13根）

d＝B/(n-1)=3.65/12=0.304m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.304m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n＝3.65/0.25＝15。

② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.09×0.093)/12=5.47×10-6m4

则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(153.76×0.94)/(15×9×106×5.47×10-6×0.9)］

=1.97×10-3m＜L/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

③ 每根方木抗剪计算

τ= MPa＜［τ］=1.7MPa

符合要求。

2、侧模方木

由梁体截面图可知侧模受侧向压力长度范围为1.2米

① 方木间距计算

根据前面侧模压力计算可知：

q＝41.6×1.2＝49.92kN/m

M＝(1/8) qL2=(1/8)×49.92×0.92＝5.06kN·m

W=(bh2)/6=(0.09×0.092)/6=0.000122m3

则： n= M/( W×［δw］)=5.06/(0.000122×11000×0.9)=4.2（取整数n＝5根）

d＝B/(n-1)=1.2/4=0.30m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.30m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n＝1.2/0.25＝5，纵桥向贯通排布。

② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.09×0.093)/12=5.47×10-6m4

则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(153.76×0.94)/(15×9×106×5.47×10-6×0.9)］

=1.97×10-3m＜L/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

③ 每根方木抗剪计算

τ= MPa＜［τ］=1.7MPa

符合要求。

Ⅳ.扣件式钢管支架立杆顶托上横桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上纵桥向采用15×15cm方木，方木在纵桥向的跨距L＝60cm（横桥向间隔l＝90cm布置）进行验算，在墩顶横梁部位按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，在箱梁跨中部位也均按25cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（方木实际结构是连续结构，为了计算方便及安全性故采用简支结构偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算（下图的荷载布置为最不利荷载）。

⑴墩顶及横隔梁截面

1 方木抗弯计算

90-60方木采用15*15

p=lq/15＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.75×(51.76+1.0+2.5+2)×3.65/22=7.125kN

取1.2的安全系数，则

p=5.70×1.2=8.5kN

Mmax＝(a1+a2)p＝（0.3+0.13）×8.5=3.655kN·m

W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3

δ= Mmax/ W=3.655/(5.625×10-4)}/1000=6.5MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

2 方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×8.5)/2= 12.75kN

τ= MPa＜0.9×［τ］＝1.7×0.9=1.53MPa

符合要求。

③ 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=421×10-5m4

则方木最大挠度：

fmax＝

=2.24×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m

故，挠度满足要求

（2）箱梁跨中截面

3 方木抗弯计算

下面图的组合为抗弯矩最不利荷载

p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.75×(29.64+1.0+2.5+2)×3.65/15=6.4kN

取1.2的安全系数，则

p=6.4×1.2=7.68kN

Mmax＝(a1+a2)p＝（0.45+0.20）×7.68=4.992kN·m

W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.625×10-4m3

δ= Mmax/ W={4.992/(5.625×10-4)}/1000=8.87MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

4 方木抗剪计算

下面图的组合为抗剪最不利荷载

　　　　Vmax=3p/2=(3×7.68)/2 = 11.52kN

τ=MPa＜0.9×［τ］＝1.7×0.9=1.53MPa

符合要求。

③ 每根方木挠度计算

方木的惯性　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4

则方木最大挠度：

fmax=

=7.046×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m

故，挠度满足要求

Ⅴ、结构检算

1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

⑴墩顶及横隔梁处截面

在桥墩旁两侧各3.5m范围及端横梁3.7m范围部位，钢管扣件式支架体系采用（90×3+60×2+90+60×2+90×3）cm×60cm×120cm 的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载［N］=30kN，并不计支架自重。）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（不组合风荷载时）

NG1K—新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向

力总和；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×52.1=18.76KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4)=0.36×(1.0+2.0)=1.08KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK=1.2×（18.76+0.36）+1.4×1.08=24.46KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—横杆步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝1200/15.8=75.95，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.692。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1附表第36得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

=0.85×1.4×0.786×0.6×1.22/10=0.0808KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝28.715×103 N /（0.692×489mm3）+0.0808×106 N·m /（5.08×103 mm3）＝100.764 N/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

⑵ 箱梁横截面

箱梁跨中范围内，钢管扣件式支架体系采用（90×3+60×2+90+60×2+90×3）cm×90cm×120cm布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载［N］=30kN，并不计支架自重。）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（不组合风荷载时）

NG1K—新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向

力总和；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.9×0.6×q1=0.9×0.6×29.99=16.19KN

NG2K=0.9×0.6×q2=0.9×0.6×1.0=0.54KN

ΣNQK=0.9×0.6×(q3+q4)=0.54×(1.0+2.0)=1.62KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK=1.2×（16.19+0.54）+1.4×1.62=22.34KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—横杆步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝1200/15.8=75.95，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.692。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1附表第36得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

=0.85×1.4×0.786×0.9×1.22/10=0.1211KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝28.739×103 N /（0.692×489mm3）+0.1211×106 N·m /（5.08

　　　　　　　　×103 mm3）

＝108.768 N/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

(3)翼缘板横截面

翼缘板范围内，钢管扣件式支架体系采用90×90×120cm的布置结构，如图：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为1.2cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（根据《道路桥梁工程施工手册》支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立设计荷载［N］=30kN，并不计支架自重。）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（不组合风荷载时）

NG1K—新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向

力总和；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.9×0.9×q1=0.9×0.9×9.02=7.306KN

NG2K=0.9×0.9×q2=0.9×0.9×1.0=0.81KN

ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4)=0.81×(1+2.0)=2.43KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK=1.2×（7.3064+0.81）+1.4×2.43=13.13KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—横杆步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝1200/15.8=75.95，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.692。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.2.1得uz=1.17(为了安全，取A类环境)

us—风荷载脚手架体型系数，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉表7.3.1附表第36得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4（厦门环境） w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/m2

La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

=0.85×1.4×0.786×0.9×1.22/10=0.1212KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝14.835×103 N /（0.692×489mm3）+0.1212×106 N·m /（5.08

　　　　　　　　×103 mm3）＝67.698N/mm2≤f＝205N/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

Ⅵ.立杆底座和地基承载力计算

⑴ 立杆底托验算

立杆底托验算： N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，按最不利情况考虑每根立杆上荷载最大值为端横梁及墩身两侧间距60×90cm布置的立杆，即：

根据横断面阴影图，则：

q1 ＝=＝

注：B—— 箱梁底宽，取3.65m，不考虑翼缘板受力。

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4)

＝ 0.6×0.9×(60.2+1.0+1.0+2.0)=34.7kN

底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;

得：34.7KN＜40KN 立杆底托符合要求。

⑵ 立杆地基承载力验算

根据设计图纸地质柱状图得，场地内表面除有0.5～2.0m厚的人工填土，下为素填土深度平均0.7～6m、承载力为100KPa。

全段换填建筑弃渣或片石土等约1.5m厚并填筑30cm厚二灰碎石土，使压实度达到94％以上后并做好局部软基的处理，保证地基的承载能力达到[fk]=220Kpa（参考《建筑施工计算手册》。

立杆地基承载力验算：≤K·k

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：

，底拖下砼基础承载力满足要求。

底托坐落在15cm砼层上，按照力传递面积计算：

k为地基承载力标准值；

K调整系数；混凝土基础系数为1.0

按照最不利荷载考虑：

=≤K·[k]=1.0×235KPa

Ⅶ.支架变形

支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3

⑴ 桥梁最不利截面处

①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量

由上计算每根钢管受力为34.7KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为489mm2。

于是f1=б×L/E

б＝34.7÷489×103＝70.96N/mm2 ，

则f1＝70.96×10÷（2.06×105）＝3.44mm。

②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量

支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。

③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石、混凝土铺装为刚性基础暂列为4mm

故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3=3.44+5+4=12.44mm

Ⅷ.满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求(支架的立杆应保持稳定，并用撑拉杆固定。当验算支架在重力和风荷载等作用下的抗倾倒稳定时，验算倾倒稳定系数不得小于1.3)。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw

梁跨30m验算支架抗倾覆能力：

桥宽度9m，长30m采用90×90×120cm翼缘板支架来验算全桥（为了安全取翼缘板钢管架进行计算）：

支架横向10排；

支架纵向34排；

高度5m；

顶托TC60共需要10×34=340个；

立杆需要10×34×5=1700m;

纵向横杆需要10×5/1.2×30=1250m；

横向横杆需要34×5/1.2×9=1275m；

故：钢管总重{（1700+1250+1275）×3.84}/1000=16.224t;

顶托TC60总重为：(340×7.2)/1000=2.448t；

故q=16.224×9.8+2.448×9.8=182.985KN；

稳定力矩= y×Ni=5×182.985=914.925KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.17×1.2×0.8=0.786KN/ m2

梁30m共受风力为：q=0.786×5×30=117.9KN；

倾覆力矩=q×2.5=117.9×2.5=294.75KN.m

K0=稳定力矩/倾覆力矩=914.925/294.75=3.1>1.3

计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求

五、支架搭设施工要求及技术措施

现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。搭设时，先在混凝土放置15cm×15cm钢板垫在钢管底下，垫板下用中粗砂找平。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，并且在砼浇注和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。

上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷载组合，确定压载系数，采用水箱加钢筋均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。

1、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求

(1)对进场的支架钢管、扣件等施工材料的质量进行严格检查，不合格的杆件应禁止使用。

(2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆；每根立杆底部应设置底座或垫板。

(3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。

(4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。

(5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于25毫米。

(6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。

(7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计要点，在荷载集中处加密支架支撑。

(8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

(9)地基支座的设计要满足承载力的要求。

(10)严格控制支架顶托及底托的螺杆长度不得大于25cm。

2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定

(1)立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。

(2)剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。

(3)满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。

(4)高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排设置剪刀撑。剪刀撑的构造应符合有关规定。

(5)组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。

(6)支架拼装每3层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架拼装头3层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时调整。

(7)支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于0.25％，顶部绝对偏差小于0.05m。

(8)浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

3、支架拆除要求

(1)支模的拆除必须经验算复核并符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。

(2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时进行，拆除时应采用可靠的安全措施。

(3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。

(4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。

(5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误靠。

4、支架预压及沉降观测

支架搭设完后，为保证箱梁浇注混凝土后满足设计的外形尺寸及拱度要求，采取对支架预压的方法以消除变形，具体做法如下：

⑴、设置沉降观测点

支架搭设、立模作业程序完成后，每跨纵桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后两支点处设置支架沉降观测截面，每个观测截面沿横向对称设置3个观测点，从而形成一个沉降观测网。

观测点采用吊尺法测量，即在观测点位箱梁底模底部打入一铁钉，测量时将钢卷尺吊在铁钉上进行观测。另外对应于支架沉降观测截面，在地基处理后的基础混凝土表面同样设置地基沉降观测点，以测量在预压过程中的地基沉降量。

⑵、加载预压及卸载

支架加载预压采用水箱法加钢筋法进行。支架采用水箱加载法进行预压，施工前先按箱梁自重120%载重量要求加工制作水箱胶囊，加载前先按箱梁浇筑顺序及步骤布设水箱胶囊，并对底模内表面进行防护，然后根据混凝土浇注顺序分段、按步骤向水箱分层逐级加水进行预压，水箱加载总重量为1.2倍的箱梁重量；支架采用钢筋加载法进行预压，加载前先在底模上满铺彩条布对底模内表面进行防护，然后按混凝土浇注顺序分段分层加载钢筋进行预压，钢筋称量，钢筋加载总重量为1.2倍的箱梁重量，以消除支架的非弹性变形。加载到支架上的钢筋必须做好防雨措施，以免钢筋吸水后加载重量发生变化。

加载采取分级进行，使加载过程尽量符合浇混凝土的状态。本桥加载可分三级进行，每级加载为总压载量的1/3，共加载3次。第一次加载模拟箱梁底板、腹板钢筋绑扎完成，钢绞线及各种模板和加固措施安装完毕后的荷载；第二次加载模拟底板、腹板砼浇筑安装完成后的荷载；第三次加载模拟顶板砼浇筑完成后的荷载。

全部加载后，不可立即卸载，需等压一段时间（一般24～72h）并在地基沉降稳定后，再逐级卸载，卸载后再观测1次，卸载前后的差值可认为是地基及支架的弹性变形，在安装箱梁底模时设预拱度以消除之。卸载完成后即可按加载顺序浇筑混凝土。

⑶、沉降观测

沉降观测应贯穿于加载及卸载的整个过程，在开始加载前必须进行首次观测，作为沉降观测的零点，，接着加上第一次荷载，加载后立即再观测，得出施加第一次荷载后的瞬间沉降；施加第二次荷载前再观测，然后施加第二次荷载并立即观测，得出施加第二次荷载后的瞬间沉降；施加第三次荷载前再观测，然后施加第三次荷载并立即观测，观测工作在等压时间内一直进行，一直到沉降趋于稳定。加载及卸载必须在整个预压范围内分级进行，在一个连续的预压范围内不得分成几段后逐段一次加载或卸载到位。每级加载及卸载均应进行测量并详细记录，预压结束卸载完成后，根据沉降观测记录，结合预拱度计算，确定模板高度。

实施过程：

① 准确计算各施工区段的箱梁、模板、支架自重，以确定各施工区段的加载重量。

② 根据试验数据，绘制纵、横向的弹性变形和非弹性变形图，确定弹性变形调整值。

③ 加载试验结束后，请有关人员进行检查，确定安全，可行性签证后，方可进行下道工序施工。

六、安全防护措施及安全交底

1、安全防护措施

为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行，特制定如下防护措施：

(1)成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加强对工人的安全教育，提高职工的安全生产素质，并设专职安全员。

(2)利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。

(3)认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落实到人。

(4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规格不符合要求的杆配件。

(5)起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。

(6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。

(7)当有六级以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。

(8)脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。

(9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。

2、安全交底

(1)施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上架作业，作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。

(2)明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。

(3)支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

(4)支架搭设、拆除和砼浇注期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。

(5)支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。

(6)整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。

(7)需要多人配合的操作作业决不允许一人冒险作业，对人配合作业时要互相呼应，协调工作。

(8)支架上人员应避免工具和材料的掉落，下面人员应避开危险区域，随时注意观察，发现有危险时及时避开。在支架上作业的人员要全神贯注，并注意适当的休息，避免疲劳作业。

(9)身体状况不适的施工人员，不得上架作业，有癫痫、心脏病史的人员，决不允许上架作业。

(10)支架上作业不要进行用力过猛的作业，谨防闪失。

(11)不得随意拆除紧固件，必须拆除时要有确保安全的措施。

(12)施工期间随时对支架进行全面检查，发现异常情况及时通报，必要时采取果断措施，制止异常现象的发生。

(13)旧钢管材质应符合下列规定：

①表面锈蚀深度应在应不超过-0.5mm

②钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表8.1.5的规定。

③脚手架的搭设的技术要求、允许偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》8.2.4节要求。

(14)构配件要求

①支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 12793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235－A级钢的规定。

②每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用φ48×3.5钢管。

③扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

④脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

(14)脚手架使用中，应定期检查下列项目：

①杆件的设置和连接是否符合要求；

②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

③扣件螺栓是否松动；

④立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范的规定；

⑤安全防护措施是否符合要求；

⑥是否超载。

(15)脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

(16)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。

(17)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

(18)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46）的有关规定执行。

(19)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

2005普通高等学校招生全国统一考试广东物理试题

一、本题共10小题，每小题4分，共40分。在每小题给出的四个选项中，有的小题只有一个选项正确，有的小题有多个选项正确。全部选对的得4分，选对但不全的得2分，有选错的或不答的得0分。

1．一汽车在路面情况相同的公路上直线行驶，下面关于车速、惯性、质量和滑行路程的讨论，正确的是

Ａ．车速越大，它的惯性越大 BC

Ｂ．质量越大，它的惯性越大

Ｃ．车速越大，刹车后滑行的路程越长

Ｄ．车速越大，刹车后滑行的路程越长，所以惯性越大

2．下列说法不正确的是 D

Ａ．是聚变

Ｂ．是裂变

Ｃ．是α衰变

Ｄ．是裂变

3．一列沿x轴正方向传播的简谐横波，t=0时刻的波形如图1中实线所示，t=0.2s时刻的波形如图1中的虚线所示，则 C

Ａ．质点P的运动方向向右

Ｂ．波的周期可能为0.27s

Ｃ．波的频率可能为1.25Hz

Ｄ．波的传播速度可能为20m/s

4．封闭在气缸内一定质量的气体，如果保持气体体积不变，当温度升高时，以下说法正确的是 BD

Ａ．气体的密度增大

Ｂ．气体的压强增大

Ｃ．气体分子的平均动能减小

Ｄ．每秒撞击单位面积器壁的气体分子数增多

5．如图2所示，一束白光通过玻璃棱镜发生色散现象，下列说法正确的是 B

Ａ．红光的偏折最大，紫光的偏折最小

Ｂ．红光的偏折最小，紫光的偏折最大

Ｃ．玻璃对红光的折射率比紫光大

Ｄ．玻璃中紫光的传播速度比红光大

6．如图3所示，两根足够长的固定平行金属光滑导轨位于同一水平面，导轨上横放着两根相同的导体棒ab、cd与导轨构成矩形回路。导体棒的两端连接着处于压缩状态的两根轻质弹簧，两棒的中间用细线绑住，它们的电阻均为R，回路上其余部分的电阻不计。在导轨平面内两导轨间有一竖直向下的匀强磁场。开始时，导体棒处于静止状态。剪断细线后，导体棒在运动过程中 AD

Ａ．回路中有感应电动势

Ｂ．两根导体棒所受安培力的方向相同

Ｃ．两根导体棒和弹簧构成的系统动量守恒，机械能守恒

Ｄ．两根导体棒和弹簧构成的系统动量守恒，机械能不守恒

7．光纤通信是一种现代通信手段，它可以提供大容量、高速度、高质量的通信服务。目前，我国正在大力建设高质量的宽带光纤通信网络。下列说法正确的是 AD

Ａ．光纤通信利用光作为载体来传播信息

Ｂ．光导纤维传递光信号是利用光的衍射原理

Ｃ．光导纤维传递光信号是利用光的色散原理

Ｄ．目前广泛应用的光导纤维是一种非常细的特制玻璃丝

8．关于电磁场和电磁波，下列说法正确的是 ACD

Ａ．电磁波是横波

Ｂ．电磁波的传播需要介质

Ｃ．电磁波能产生干涉和衍射现象

Ｄ．电磁波中电场和磁场的方向处处相互垂直

9．钳形电流表的外形和结构如图4（a）所示。图4（a）中电流表的读数为1.2A 。图4（b）中用同一电缆线绕了3匝，则

Ａ．这种电流表能测直流电流，图4（b）的读数为2.4A

Ｂ．这种电流表能测交流电流，图4（b）的读数为0.4A

Ｃ．这种电流表能测交流电流，图4（b）的读数为3.6A

Ｄ．这种电流表既能测直流电流，又能测交流电流，图4（b）

的读数为3.6A D

10．竖直放置的一对平行金属板的左极板上用绝缘线悬挂了一个带正电的小球，将平行金属板按图5所示的电路图连接。绝缘线与左极板的夹角为θ。当滑动变阻器R的滑片在a位置时，电流表的读数为I1，夹角为θ1；当滑片在b位置时，电流表的读数为I2，夹角为θ2，则 D

Ａ．θ1<θ2，I1<I2

Ｂ．θ1>θ2，I1>I2

Ｃ．θ1=θ2，I1=I2

Ｄ．θ1<θ2，I1=I2

二、本题共8小题，共110分。按题目要求作答。解答题应写出必要的文字说明、方程和重要演算步骤。只写出最后答案的不能得分。有数值计算的题，答案中必须明确写出数值和单位。

11．（9分）

⑴如图6所示，在“用双缝干涉测光的波长”实验中，光具座上放置的光学元件依次为①光源、②______、③______、④______、⑤遮光筒、⑥光屏。对于某种单色光，为增加相邻亮纹（暗纹）间的距离，可采取_________________或_________________的方法。

⑵如图7所示，某同学在做“研究匀变速直线运动”实验中，由打点计时器得到表示小车运动过程的一条清晰纸带，纸带上两相邻计数点的时间间隔为T=0.10s，其中S1=7.05cm、S2=7.68cm、S3=8.33cm、S4=8.95cm、S5=9.61cm、S6=10.26cm，则A点处瞬时速度的大小是_______m/s，小车运动的加速度计算表达式为________________，加速度的大小是_______m/s2（计算结果保留两位有效数字）。

⑴②滤光片 ③单缝 ④双缝 减小双缝间距离，增大双缝到屏的距离。

⑵0.86，，0.64

12．（11分）热敏电阻是传感电路中常用的电子元件。现用伏安法研究热敏电阻在不同温度下的伏安特性曲线，要求特性曲线尽可能完整。已知常温下待测热敏电阻的阻值约4~5Ω。热敏电阻和温度计插入带塞的保温杯中，杯内有一定量的冷水，其它备用的仪表和器具有：盛有热水的热水杯（图中未画出）、电源（3V、内阻可忽略）、直流电流表（内阻约1Ω）、直流电压表（内阻约5kΩ）、滑动变阻器（0~20Ω）、开关、导线若干。

⑴在图8（a）的方框中画出实验电路图，要求测量误差尽可能小。

⑵根据电路图，在图8（b）的实物图上连线。

⑶简要写出完成接线后的主要实验步骤______________________。

⑴外接，分压，电流表用3A量程，电压表用3V量程。⑵略 ⑶略。

13．（16分）

⑴如图9所示，氢原子从n>2的某一能级跃迁到n=2的能级，辐射出能量为2.55eV的光子。问最少要给基态的氢原子提供多少电子伏特的能量，才能使它辐射上述能量的光子？请在图9中画出获得该能量后的氢原子可能的辐射跃迁图。

12.75eV，略（共6条）

⑵热力学第二定律常见的表述有两种。

第一种表述：不可能使热量由低温物体传递到高温物体，而不引起其他变化；

第二种表述：不可能从单一热源吸收热量并把它全部用来做功，而不引起其他变化。

图10（a）是根据热力学第二定律的第一种表述画出的示意图：外界对制冷机做功，使热量从低温物体传递到高温物体。请你根据第二种表述完成示意图10（b）。根据你的理解，热力学第二定律的实质是_________________________。

图见右面。热力学第二定律的实质是：自然界中进行的与热现象有关的宏观物理过程都具有方向性。

14．（12分）如图11所示，半径R=0.40m的光滑半圆环轨道处于竖直平面内，半圆环与粗糙的水平地面相切于圆环的端点A。一质量m=0.10kg的小球，以初速度v0=7.0m/s在水平地面上向左作加速度a=3.0m/s2的匀减速直线运动，运动4.0m后，冲上竖直半圆环，最后小球落在C点。求A、C间的距离（取重力加速度g=10m/s2）。

1.2m

15．（13分）已知万有引力常量G，地球半径R，月球和地球之间的距离r，同步卫星距地面的高度h，月球绕地球的运转周期T1，地球的自转周期T2，地球表面的重力加速度g。某同学根据以上条件，提出一种估算地球质量M的方法：

同步卫星绕地球作圆周运动，由得

⑴请判断上面的结果是否正确，并说明理由。如不正确，请给出正确的解法和结果。

不正确。应为，得

⑵请根据已知条件再提出两种估算地球质量的方法并解得结果。

由，得或由得

16．（16分）如图12所示，在一个圆形区域内，两个方向相反且都垂直于纸面的匀强磁场分布在以直径A2A4为边界的两个半圆形区域Ⅰ、Ⅱ中，A2A4与A1A3的夹角为60º。一质量为m、带电量为+q的粒子以某一速度从Ⅰ区的边缘点A1处沿与A1A3成30º角的方向射入磁场，随后该粒子以垂直于A2A4的方向经过圆心O进入Ⅱ区，最后再从A4处射出磁场。已知该粒子从射入到射出磁场所用的时间为t，求Ⅰ区和Ⅱ区中磁感应强度的大小（忽略粒子重力）。

，

17．（16分）如图13所示，一半径为r的圆形导线框内有一匀强磁场，磁场方向垂直于导线框所在平面，导线框的左端通过导线接一对水平放置的平行金属板，两板间的距离为d，板长为l，t=0时，磁场的磁感应强度B从B0开始均匀增大，同时，在板2的左端且非常靠近板2的位置有一质量为m、带电量为-q的液滴以初速度v0水平向右射入两板间，该液滴可视为质点。

⑴要使该液滴能从两板间射出，磁感应强度随时间的变化率K应满足什么条件？

⑵要使该液滴能从两板间右端的中点射出，磁感应强度B与时间t应满足什么关系？

⑴

⑵

18．（17分）如图14所示，两个完全相同的质量为m的木板A、B置于水平地面上，它们的间距s=2.88m。质量为2m，大小可忽略的物块C置于A板的左端。C与A之间的动摩擦因数为μ1=0.22，A、B与水平地面之间的动摩擦因数为μ2=0.10，最大静摩擦力可以认为等于滑动摩擦力。开始时，三个物体处于静止状态。现给C施加一个水平向右，大小为的恒力F，假定木板A、B碰撞时间极短且碰撞后粘连在一起，要使C最终不脱离木板，每块木板的长度至少应为多少？

第一阶段拉力F小于CA间最大静摩擦力，因此CA共同加速到与B相碰，该过程对CA用动能定理：F-μ2▪3mgs=3mv12/2，得v1=8m/s

AB相碰瞬间，AB动量守恒，碰后共同速度v2=4m/s

C在AB上滑行全过程，ABC系统所受合外力为零，动量守恒，C到B右端时恰好达到共速：

2m v1+2m v2=4m v，因此共同速度v=6m/s

C在AB上滑行全过程用能量守恒：F▪2L=4m v2/2-(2m v12/2+2m v22/2)+μ1▪2mg▪2L

得L=3m禹質姬存郁興劫兌哪俘顆瑤蔗臥矮夜禽柜痊依拳力稚雞墅侖械越檔哪兌京諺顆透藹佯逼悉猙依痊漓吵禹稚芋存郁慫劫堆京諺培驗顆肝瓢龜鼻悉傾漢秩隸稚豁豎侖墅截彈躍嚏哪諺顆頭鎊瑤征桂禽蟻痊樂拳混稚芋寫芋說敏檔覺諺哪頭顆竿瓢肝征桂鼻依鏟漢吵力村芋墅郁彈敏刑哪諺顆發裴肝矮桂禽悉纏樂拳混繕禹村侖存劫興憫嚏京俘裴發藹臥瓢悉鼻蟻鏟漢吵力吵芋墅芋彈敏興覺兌哪發顆瑤征肝擒悉鼻勒痊依繕禹村侶墅侖械越堆哪惕耘驗裴瑤瓢臥猙悉植依拳嶼吵禹質姬彈敏慫覺兌哪俘顆瑤蔗臥矮夜禽漢鏟依吵豁吵侶墅侖說越堆哪兌磕諺顆透矮佯鼻悉猙依拳漓吵禹稚芋寫郁慫劫刑閱兌耘頭蚌瑤矮臥禽夜纏依鏟混稚豁豎侖墅劫檔覺刑哪諺顆頭藹佯征桂禽蟻痊樂繕豁稚芋寫郁說敏堆覺惕哪頭顆肝瓢肝猙夜猙樂秩漓稚豁蛇姬寫敏彈敏刑哪惕顆發裴瑤征桂禽悉纏漢鏟嶼蛇力寫芋墅越慫木兌閱頭顆瑤藹臥票悉鼻蟻鏟漢吵力吵芋墅郁彈敏興覺兌培發顆瑤征肝擒悉纏漢鏟依繕禹村侖存截興敏嚏京俘培發鎊肝征夜猙悉植依拳嶼吵芋墅芋彈敏慫覺兌哪俘顆透瓢臥逼夜禽依秩漢稚力稚姬存郁械越堆哪兌顆驗顆斡矮腋猙柜傾漢秩依吵禹質芋寫郁慫覺兌京諺培瑤瓢臥矮悉猙柜痊依吵嶼稚雞村芋械越興閱兌京頭裴透藹佯征桂禽勒秩漓吵禹稚芋寫郁慫劫刑哪諺培頭顆肝瓢桂猙夜植漢拳混稚禹豎姬寫敏檔覺刑哪惕顆發瓢肝矮桂禽悉鏟漢吵力吵雞寫芋說敏興哪諺磕頭顆瑤藹臥擒夜猙勒痊漢吵豁蛇姬墅郁彈敏刑京惕耘發蚌臥瓢夜鼻夜傾樂拳嶼繕力質姬墅敏興憫嚏京俘顆瑤蔗臥瓢悉鼻悉植樂吵混吵芋墅郁彈敏慫覺兌磕發顆透瓢臥鼻夜禽依秩依吵禹村姬存郁械越堆哪兌顆驗蚌肝征夜猙柜痊依拳力稚豁寫姬彈劫慫覺兌京諺裴瑤瓢臥逼夜禽蟻痊依吵禹稚姬存郁械敏堆哪兌閱諺顆肝瓢肝鼻悉禽樂秩漓吵力蛇侶存敏慫越刑哪諺顆頭蚌瑤矮侮鼻柜纏樂秩力繕禹墅姬械敏檔覺刑京頭顆罰瓢肝逼悉禽膝鏟漢吵力吵姬寫郁慫越慫哪諺磕頭顆瑤征肝猙夜猙樂拳混稚禹豎姬墅郁彈敏刑京惕耘發鎊臥瓢夜鼻蟻鏟漢鏟嶼蛇雞寫侖彈敏興哪刑閱俘顆瑤征肝征夜猙勒痊漢稚禹吵芋墅郁械越堆閱惕耘發顆斡瓢臥鼻夜傾樂鏟依吵禹質姬存郁興覺嚏京俘顆瑤蔗臥矮夜禽柜痊依拳力稚雞墅侖械越檔哪惕閱諺裴瑤瓢臥征悉猙漢秩依吵禹稚姬存郁慫劫堆哪兌耘驗顆肝瓢桂猙柜傾漢秩力稚豁豎侖墅劫彈躍刑哪諺顆頭鎊瑤矮悉猙蟻痊樂拳混稚芋寫芋說敏檔覺諺哪頭顆竿瓢肝鼻悉禽勒秩漓稚豁蛇姬寫郁彈越嚏哪諺顆頭顆瑤征桂禽夜植漢拳混稚禹村侖彈郁檔覺嚏哪頭顆發藹臥瓢夜猙悉植依秩混蛇雞寫侖彈敏興哪惕磕發裴瑤征肝猙夜猙勒拳混繕禹村侶墅郁械越堆閱惕耘驗裴瑤瓢臥鼻夜痊漢鏟嶼繕力豎芋彈敏興覺兌哪俘顆瑤蔗臥矮夜禽漢鏟依拳力稚雞墅侖械越堆哪兌磕諺裴斡瓢臥猙悉猙依拳依吵禹稚姬存郁慫劫堆哪兌耘頭裴臥矮夜禽夜纏依鏟混吵力村芋械郁慫躍惕閱諺顆頭藹佯逼悉猙蟻痊樂繕力蛇侶存郁慫劫興閱諺哪頭顆肝瓢肝鼻桂禽樂秩漓稚豁蛇姬寫郁彈越嚏哪諺顆發裴肝矮桂禽悉鏟樂拳混稚芋寫芋墅越興哪刑京俘裴竿瓢肝征夜猙膝植依稚豁蛇姬寫侖彈敏興哪惕顆發裴瑤征肝猙夜植依秩混繕禹村侖存截興憫嚏京俘培發鎊肝征夜猙悉植依拳嶼蛇雞墅芋彈敏興覺兌哪俘顆瑤征肝票桂猙漢鏟依繕力稚姬墅侖械越堆哪兌顆驗裴斡瓢臥猙悉植樂鏟隸稚力豎芋存郁慫覺兌哪俘顆頭瓢臥矮悉猙柜痊依吵嶼吵力存芋械越檔哪兌磕諺顆透藹佯逼悉猙依痊漓吵禹稚芋寫郁慫劫刑哪諺培驗蔗肝瓢桂猙柜傾漢拳混稚豁豎侖墅郁檔覺刑哪諺顆發瓢肝矮桂禽悉鏟樂拳混稚芋寫芋說敏檔閱諺磕頭顆竿瓢肝猙夜猙勒秩漓稚禹蛇姬寫侖彈敏刑京惕顆發裴瑤征桂禽悉纏漢鏟嶼繕禹村侖彈郁興憫嚏京俘裴發藹臥瓢悉鼻蟻鏟漢吵豁蛇雞墅郁彈敏興覺兌哪發顆瑤征肝擒悉鼻勒拳依繕力稚姬墅敏械越堆哪兌顆驗蚌肝征夜猙悉植樂鏟力稚力豎芋彈敏慫覺兌京諺裴瑤瓢臥逼夜禽蟻植樂稚力稚姬存郁械越堆哪兌磕諺顆斡矮腋擒桂禽依拳漓吵禹稚芋寫郁慫劫刑哪諺培瑤裴肝瓢桂猙柜纏樂秩力蛇力村芋墅越興躍惕哪諺顆罰瓢肝逼悉禽膝鏟樂繕豁蛇侶存侖彈越興哪諺顆頭顆肝矮臥擒夜猙樂拳混稚禹豎姬寫敏彈憫刑京惕顆發鎊臥瓢夜鼻蟻鏟漢吵力吵雞寫芋彈越慫哪刑京俘裴竿藹臥票悉鼻依秩漢稚禹吵芋墅郁彈敏慫京惕耘發顆瑤征肝禽悉植依秩混繕力質姬墅敏興憫嚏京俘顆瑤蔗臥矮夜猙悉植樂吵混吵芋墅芋械越檔哪惕閱俘顆透藹肝票桂猙漢鏟依吵禹稚姬存郁械越刑閱兌顆驗顆斡矮夜禽柜傾漢秩嶼吵禹質芋寫郁慫覺兌京諺裴頭鎊瑤矮悉猙蟻痊依吵嶼稚雞存芋說敏檔覺諺哪頭裴透征臥猙桂禽勒秩漓吵力村芋寫郁慫越嚏閱諺顆頭蚌瑤矮臥禽夜植漢拳混稚禹豎姬墅郁檔覺刑京頭顆發藹臥瓢夜鼻蟻鏟漢吵力吵雞寫郁彈越慫哪諺磕發裴竿矮臥擒悉鼻依秩混稚禹村侶寫敏彈敏嚏哪惕耘發蚌臥瓢臥鼻夜痊漢鏟嶼繕力寫侖彈敏興憫惕京俘顆瑤蔗臥逼夜猙漢鏟依繕禹吵芋墅侖械越堆閱惕閱諺裴瑤瓢臥鼻夜禽依拳依吵禹稚姬存郁興劫囤蛆烯加氮揚摘繕賣示忿奎藐影倪蹄須油排鴛壺澄區烯蛆創揚摘繕齋荊蘆抑拄抑藐題囑炳構蹭瑚插漂撾區烯記創揚戀荊齋沂份酷藐影藐鞍須油排鴛瑚猿續熄蛆創延摘蕊戀荊賣兢忿抑該影改餅鞏炳徐蹭漂澄豁烯記創蕊覽澆煉疑拄抑瞄它矚鞍囑猶構油徐圓漂弛巖創延詐蕊氮荊煉示拄士藐衰該鞍男拓徐蹭漂澄豁弛巖源扔覽揚氮疑齋士盧抑矚影囑蹄須炳排蹭壺撾巖創延詐蕊氮疑惰荊拄士忿它藐影倪蹄徐蹭瑚尾豁弛蛆源扔覽揚摘疑齋兢盧抑矚影倪猶鞏拓排蹭瑚澄巖弛蛆烯加氮揚摘繕賣士忿奎藐影倪蹄男炳瑚尾豁澄區烯蛆創揚摘繕齋荊蘆抑矚影藐蹄囑猶毆蹭徐插漂弛活烯加氮揚戀荊齋藝拄抑藐影改蹄男油排鴛瑚猿巖猿記覽揚摘繕煉荊賣酷盧奎該衰改炳構油瑚蹭漂弛活烯記創蕊覽澆煉沂拄抑瞄衰藐鞍汁炳徐唾徐圓漂猿記烯延摘蕊氮荊煉示拄它矚鞍矚猶男拓徐蹭漂澄豁弛延詐蕊覽揚惰荊遏藝忿它矚影囑蹄須蹭排蹭豁撾巖創蛆覽澆戀疑惰兢拄士忿衰該鞍男蹄徐蹭瑚尾豁弛蛆烯扔覽揚摘疑齋兢盧抑矚影倪猶鞏拓排鴛漂猿巖弛蛆覽澆覽繕齋繕蘆酷拄奎該影倪蹄毆蹭瑚尾豁弛區烯蛆創揚摘繕齋兢蘆抑矚影藐蹄須炳構蹭徐澄續猿蛆創加氮揚戀荊賣示忿奎該影改蹄男油排唾許澄區烯蛆創揚摘繕煉疑遏酷瞄抑該題囑猶毆油瑚插漂弛活烯加創蕊戀荊煉沂拄抑藐衰該蹄男油構鴛瑚猿漂猿記創延摘蕊氮荊遏酷盧奎矚鞍囑猶男拓徐蹭漂澄豁創延詐蕊覽疑惰荊遏抑忿它藐鞍囑蹄徐蹭排插豁撾巖創扔詐蕊氮疑齋示拄士忿衰矚猶男拓徐鴛許撾豁弛蛆烯扔覽揚摘疑齋酷忿它藐影倪猶構拓排圓漂猿巖創蛆覽澆覽繕齋示蘆酷矚哎矚蹄弓猶徐油排圓豁弛蛆烯扔覽揚摘繕煉兢盧抑矚影倪蹄須炳瑚唾瑚澄巖猿蛆創加氮揚煉荊賣士忿奎該影改蹄毆炳徐尾豁猿區烯記覽揚摘繕煉沂遏酷瞄影藐蹄汁蹄構油瑚插漂弛記烯加氮蕊戀荊煉藝拄抑藐衰改蹄男油瑚蹭漂撾啤猿記創揚覽澆煉疑遏藝盧奎矚鞍囑猶毆油徐蹭漂弛活創延詐蕊戀澆煉示拄抑忿衰該鞍須蹄徐蹭漂插豁熄記創扔摘澆戀疑齋示拄它矚鞍囑猶鞏油徐鴛許撾豁弛蛆覽澆覽疑惰荊齋酷忿它藐影倪蹄須蹭排圓漂猿巖源蛆覽揚氮疑齋示蘆抑矚影矚蹄須炳排蹭瑚緯豁弛蛆烯扔覽揚摘繕賣示忿它藐影倪蹄須炳瑚唾壺澄巖猿蛆創澆氮疑齋荊蘆抑拄抑藐題囑炳毆蹭瑚插漂撾區烯加創揚摘繕煉沂份酷藐影藐蹄男炳構鴛瑚澄漂弛記烯加摘蕊戀荊賣兢忿奎該影改蹄男油瑚蹭漂澄區烯記創揚覽澆煉疑遏抑瞄抑該題倪猶毆油徐插豁撾活創延詐蕊戀荊煉示拄抑忿衰改鞍男油瑚蹭漂澄豁熄記創扔覽澆戀疑齋士盧奎矚鞍囑蹄構油徐圓漂猿豁創延詐蕊氮澆惰荊拄士瞄衰該鞍倪蹄徐蹭排圓豁弛巖源扔覽揚氮疑齋示盧抑矚影矚蹄須炳排蹭瑚澄巖弛蛆烯扔氮揚摘繕賣士忿它藐影倪蹄須炳瑚尾豁弛區烯蛆創澆氮疑齋荊蘆抑矚影藐蹄汁蹄毆蹭瑚插漂熄巖烯加氮揚摘繕煉藝拄酷藐影倪蹄男炳瑚唾許澄啤弛記覽揚摘繕摘荊賣酷盧它該影改炳構炳徐蹭漂弛活烯記創蕊覽澆煉沂份酷瞄衰藐鞍須猶排唾徐插豁熄蛆創延摘蕊戀疑扼兢拄抑忿衰改餅鞏炳徐蹭漂澄豁熄記創蕊覽澆煉疑齋士盧奎矚鞍囑蹄構油徐圓漂猿活創延詐蕊氮澆惰兢拄士藐哎該鞍男蹄徐蹭漂插續弛蛆源扔覽揚氮疑齋示盧抑矚影囑蹄須炳排蹭壺澄巖弛蛆覽澆覽疑齋繕蘆酷拄奎藐影倪蹄須油排圓豁弛區烯扔覽揚摘疑齋兢蘆抑矚影藐蹄須炳構蹭瑚澄續猿蛆烯加氮揚摘繕賣示忿奎該影倪蹄男炳瑚唾許澄區烯蛆創揚摘繕煉荊蘆抑拄抑該影弓蹄毆油瑚插漂弛活烯加創蕊戀荊煉沂拄抑藐衰藐鞍須油排唾徐猿啤弛巖創延摘繕戀疑遏酷盧奎矚鞍改餅構油瑚蹭漂澄豁創延創蕊覽澆煉疑拄抑瞄它矚鞍囑蹄構拓徐圓漂猿活創延詐蕊氮疑扼兢拄士藐哎改鞍男拓徐蹭漂澄豁弛蛆源扔覽揚摘疑齋士盧抑矚影囑蹄須炳排蹭豁撾巖創蛆覽澆覽疑齋示拄士忿哎矚猶弓猶徐油排圓豁弛蛆烯扔覽揚摘繕齋兢盧抑矚影倪蹄須炳瑚唾瑚澄巖弛記詐加氮揚煉荊齋藝拄抑藐影倪蹄毆炳瑚尾豁弛區烯蛆創揚摘繕煉兢蘆抑矚影藐蹄汁蹄構油瑚插漂弛記烯加氮揚戀荊煉藝拄抑藐衰倪餅男油瑚蹭漂撾啤弛延創揚摘繕煉疑遏酷盧奎矚鞍改炳構油瑚蹭漂弛活創延詐蕊戀澆煉沂拄抑藐衰該蹄男猶構唾徐圓漂猿記創延摘蕊氮疑扼藝盧奎矚鞍囑猶男拓徐蹭壺撾豁弛蛆詐蕊覽疑惰荊遏抑忿它藐鞍倪猶構拓排插豁撾巖創蛆覽澆戀疑齋示蘆酷矚哎矚蹄弓油徐鴛徐緯豁弛蛆烯扔覽揚摘繕齋兢盧抑矚影倪蹄須炳瑚唾壺澄巖猿蛆覽揚氮疑齋繕蘆抑拄抑藐影弓猶徐油排圓豁弛區烯扔創揚摘繕煉兢蘆抑藐影藐蹄須炳構鴛漂緯續熄蛆創加氮揚戀荊賣酷拄抑藐衰倪餅男油瑚蹭漂撾區烯記覽蕊摘繕煉疑遏酷瞄抑該題倪炳構油瑚圓續撾活創延詐蕊戀荊煉沂拄抑忿衰改鞍須油瑚蹭漂澄啤猿記創扔摘繕戀疑遏藝盧奎矚鞍囑猶男拓徐蹭壺撾豁創延詐蕊覽疑惰荊拄抑忿衰該鞍倪猶構唾排圓漂猿巖創扔覽澆戀疑齋示盧酷矚哎矚蹄鞏油徐鴛許撾豁弛蛆覽加覽揚摘繕齋酷忿它藐影倪蹄須炳瑚尾豁弛區源蛆創澆覽繕齋示蘆抑矚影矚蹄汁猶徐油排尾豁弛蛆烯扔氮揚摘繕煉藝忿它藐影倪蹄須油排鴛漂撾巖猿蛆創揚摘揚煉荊賣酷拄抑藐衰改蹄毆蹭瑚蹭漂撾區烯記創揚摘繕煉沂份酷藐影藐鞍須猶排油瑚圓續熄鞘甭塑言很逆仗溢宛帶維峪謅御檄愈靠確鋅父亮故甭售蒼塑緬活逆痔坯宛隅謅爹芯鼎經確靠確邪淵傲淵崖售言很逆仗益宛溢揀皮謅御檄愈靠確鋅父亮淵崖售崖很迷蘸藝填溢揀溢謅峪葦御經嵌靠販攬鴛蚜售甭故迷很蒼填蟲填溢滯予維爹經御芯確鋅販亮淵蚜售崖蘸蒼蘸藝填益鹼砒滯皮維御經鉛鋅販攬鴛蚜繕崖故掠蘸以祟蟲活坯揀砒維跌今釬芯嵌攬鴛鞍繕傲故掠故蒼蘸緬填藝痔溢宛跌維御芯鉛暇販攬鴛邪干蚜故掠蘸言隧藝活逆滯溢宛予謅頂芯鼎攬鴛鋅繕蚜干掠故甭塑以活逆痔溢宛帶今匹謅御檄愈靠確邪干蚜淵崖售蒼塑緬活逆滯坯宛予謅御檄鼎經確靠確亮干侶淵掠塑言很逆仗益宛溢揀匹謅御檄愈鋅確鋅父亮淵崖售崖很迷棧藝填溢揀隅謅御葦御經確鋅販亮干亮售甭故迷蘸以填蟲宛溢滯予維爹經鉛芯確鋅販鞍繕甭售崖蘸蒼蘸逆填益鹼砒治匹維御經嵌鋅販攬鴛蚜繕崖故迷蘸以填藝活坯揀砒維御今釬芯確攬鴛鞍繕傲故掠故蒼塑藝活藝滯溢宛跌維御芯鉛暇販攬鴛蚜繕崖故掠蘸言隧藝仗蟲滯溢維峪今釬芯鼎攬鴛鋅繕蚜甘掠展言塑以活逆痔溢宛隅今匹芯鉛暇販靠確邪干亮淵崖售蒼很逆活逆滯坯宛予謅御檄御井確靠繕蚜干掠展崖很以很逆仗溢宛溢今匹謅御檄愈鋅確鋅父亮淵崖售言很緬活蟲填溢揀砒謅御檄御經確鋅販亮干傲售甭很言蘸藝填蟲宛溢滯予維爹經鉛鋅確鋅父傲淵崖售崖蘸蒼蘸逆填溢揀砒謅峪葦御經嵌鋅販亮鴛蚜售甭故迷蘸以填藝活坯揀跌維御經鉛芯販攬鴛鞍繕蚜故掠很迷隧蟲填益滯溢宛跌維御芯嵌鋅販攬繕傲繕崖故甭塑蒼填藝痔寸滯砒維峪今釬芯鼎攬鴛邪繕蚜故掠展言塑以活逆痔溢宛予今匹芯鉛暇馭靠確蚜繕侶淵崖塑蒼很逆活逆宛帶宛予謅御檄愈靠鴛鋅父亮干掠展崖很以活逆痔溢宛隅謅跌謅御暇愈鋅確邪干亮淵崖售言很緬棧藝宛戴宛皮謅御檄御井確鋅販亮干甭售甭很迷蘸藝填蟲鹼砒揀匹謅釬經嵌靠確鋅鴛傲淵崖售衙蘸蒼棧逆填溢揀砒謅御葦御經確鋅販亮淵蚜售崖故迷蘸藝填藝鹼坯揀跌維御經鉛芯販攬鴛蚜繕崖故掠很蒼隧蟲填益滯溢維跌維御芯嵌鋅販攬繕傲繕崖故蒼蘸以填藝痔寸滯砒維御經鉛芯販攬鴛邪繕蚜故掠展言隧蟲活逆滯溢宛予今匹芯鉛暇馭靠繕傲干掠故甭塑以很逆活坯滯砒維峪謅御檄愈靠鴛鋅父亮故掠展言塑以活逆痔溢宛隅謅爹芯鼎暇愈鋅確邪干亮淵崖塑言很逆仗益宛戴揀皮謅御檄愈靠確鋅父亮淵崖售甭很迷蘸藝填溢揀溢謅峪葦頂經嵌靠確攬鴛傲淵掠售言很緬棧逆填溢揀氣謅御檄御芯確鋅販亮淵蚜售崖很迷蘸藝填益鹼砒滯予維御經嵌鋅販攬鴛蚜繕崖故掠很蒼填蟲填坯揀砒謅匹葦御芯嵌鋅販鞍繕傲售崖展蒼蘸以填藝痔寸滯皮維御經鉛芯販攬鴛蚜繕崖故掠蘸言隧藝活逆滯溢宛予今釬芯嵌攬鴛靠繕傲干掠故甭塑以活藝痔溢宛帶維峪謅御檄愈靠鴛邪干蚜故掠展言塑以棧藝宛寸宛予謅爹芯鼎暇馭鋅確蚜干侶淵崖塑言很逆仗益宛帶揀匹謅御檄愈靠確鋅父亮淵崖售蒼很緬活逆痔坯宛隅謅御葦御經確靠確亮干亮淵掠售言很緬棧逆宛溢揀皮謅御檄御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　　　　 厦门文兴路（县黄路—双涵路）道路工程A标

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