实用资料最新精编兰花集团唐安煤矿3403综放工作面供电设计--毕业设计[管理资料]

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山西煤炭职业技术学院

毕业设计说明书
——山西兰花集团唐安煤矿3403综放工作面供电设计
姓名:
学号:4333070136系部:机电工程系专业:电气自动化指导教师:时间:2010-6


山西煤炭职业技术学院
毕业设计任务书
一､毕业设计题目
兰花集团唐安煤矿3403综放工作面供电设计｡二､毕业设计要求
(1在回采工作面设置一台KBSGZY-1600/6/1600kVA型矿用隔爆型移动变电站为采煤机和可弯曲刮板输送机提供1140V电源,配电装置选用QJZ-2×200/1140SA型矿用隔爆型组合开关;在运输顺槽中部设置一台KBSGZY-800/6/800kVA型矿用隔爆型移动变电站为运输顺槽的用电设备提供660V电源,主要设备的配电装置选用BKD16-400/660型矿用隔爆型真空开关｡回风顺槽用电设备的660V电源引自轨道大巷低压配电点｡
(2井下配电电压1140V､660V､127V｡
(3采区电缆必须使用经检验合格的并取得煤矿矿用产品安全标志的阻燃电缆,符合MT818标准｡采区移动变压器电缆选用MYPTJ-6/10型矿用移动金属屏蔽监视型橡套软电缆;;;｡
(4工作面负荷统计
序号1234567891011
设备刮板
输送机采煤机工作面液压支架过渡支架转载机破碎机
型号SGZ764/2×200MG200/500-WD1ZF4400/17/28ZPG5600/17/33SZZ764/160PCM110
主要技术指标
出厂长度:180m输送量:800T/h
刮板链速:
装机功率:适应采高:―适应硬度:硬或中硬支护强度:工作高度:m对底比压:MPa单架重量:
通风断面(约:9m²支护强度:工作高度:m对底比压:Mpa单架重量:22T
通风断面(约:10m²
能力:1000T/h功率:160KW电压:1140V破碎粒度最大:300mm功率:110KW
长度:1040m带宽:1000mm能力:900T/h功率:2×160KW
电压:1140V
流量:200L/min最大压力:MPa功率:125KW工作压力:30MPa流量:320L/min压力:MPa
功率:45KW
支护高度:阻力:300KN

数量21113611111450
可伸缩胶
DSJ100/90/2×160
带输送机乳化液泵站喷雾泵站单体支柱供电通讯系统
WRB200/WPZ320/
移动变电站开关绞车
三､毕业设计内容

第一部分:高压电缆的选型设计
(1选择电缆基本参数;(2按持续工作电流计算与校验;(3按电压损失计算与校验;(4按经济电流密度计算与校验;(5按热稳定性计算与校验｡
第二部分:低压电缆的选型设计
(1低压电缆选型原则;(2电缆长度的确定;(3主芯线截面的确定:①根据通过电缆得工作电流初选;②正常运行时回路电压损失校验;③电机起动时端电压校验｡
第三部分:短路电流计算
(1短路点3403综放面6KV线路末端､D1､D5的短路电流计算;(2短路点D6､乳化泵短路点D6的短路电流计算;(3短路点D2､D4､D9的短路电流计算;(4短路点D7的短路电流计算;(5短路点的短路电流计算;(6短路点D8的短路电流计算;(7短路点125D-25*4水泵开关支线的短路电流计算;
第四部分:低压开关和移变高馈保护装置的整定:(1低压开关整定:;;;;;;;;;10.;*4水泵开关;｡
(2移变高馈保护装置的整定:①800KVA馈电;②1600KVA馈电;③皮带机馈电;④乳化泵馈电;⑤工前馈电;⑥工后馈电;⑦采煤机馈电;⑧3403轨道巷口瓦斯电馈电;⑨3403水仓处馈电｡
四､毕业设计要求:设计说明书一份:(1摘要(2目录(3矿井概况
(4选型设计要求
(5选型设计内容､方法说明(6结论(7致谢(8参考书目
指导教师:系主任:
2010年4月10日

山西煤炭职业技术学院毕业设计题目

设计题目山西兰花唐安煤矿3403综放工作面供电设计设计内容:

设计日期年月日至年月日设计地点
指导教师系主任
年月日

山西煤炭职业技术学院毕业设计评阅书

设计题目山西兰花唐安煤矿3403综放工作面供电设计评阅意见:

指导教师系主任
年月日

山西煤炭职业技术学院毕业答辩评定书


评定意见


评定成绩



山西煤炭职业技术学院毕业答辩委员会
主任委员
年月日

摘要
供电设计是煤矿设计的重要内容之一,是保证煤矿安全运行的重要环节｡本文介绍了山西兰花唐安煤矿3403综放工作面的供电系统,根据现场实际情况,遵循《煤矿安全规程》､《煤矿电工手册》,对综采工作面进行了供电设计,其设计内容为:工作面的负荷统计､变压器的选择､高低压电缆的选择､短路电流的计算､低压开关和移变高馈保护装置整定｡
本文还分析了选择计算校验时的原则,提供了计算公式及一些给定数据,并选取了合适的系数,通过精确的计算,选取了合适的变压器､电缆､开关,使工作面供电系统安全可靠,电压质量和经济,保证生产的正常运行｡
关键词:负荷统计


目录
第一章供电概述....................................................................................................................................1､煤矿简介............................................................................................................................................1､供电方式............................................................................................................................................1､工作面负荷统计................................................................................................................................2第二章变压器的选择............................................................................................................................3､变压器型号的确定............................................................................................................................3､变压器台数的确定............................................................................................................................3､变压器容量的选择............................................................................................................................3､选型计算过程....................................................................................................................................3第三章选择高低压电缆........................................................................................................................5､高压电缆的选择................................................................................................................................5､原则···········································································································5､计算公式及参数····························································································5､低压电缆的选择................................................................................................................................6､确定电缆型号､芯线根数和长度·········································································6､低压电缆主芯线截面的选择·············································································7第四章短路电流计算..........................................................................................................................22､计算短路电流的目的......................................................................................................................22､计算公式及参数..............................................................................................................................22第五章低压开关和移变高馈保护装置整定......................................................................................35､井下对保护装置的要求..................................................................................................................35､计算公式及参数..............................................................................................................................35第六章总结..........................................................................................................................................47致谢......................................................................................................................................................48参考文献................................................................................................................................................49

第一章供电概述
､煤矿简介
山西兰花煤炭实业集团有限公司唐安煤矿,山西兰花科技创业股份有限公司唐安煤矿分公司是兰花公司属下的一个重要骨干企业,,,现拥有职工2145人,各类专业技术人才162人,大中专毕业生474人,原煤年生产能力150万吨｡该矿始建于建国初期,1998年组建兰花集团前,属高平市营企业,当时的产量只有30万吨,划归兰花集团后,总公司不断注入改扩建资金,先后完成30万吨到60万吨,60万吨到150万吨原煤炭块的处理能力,洗选能力由30万吨提升到了60万吨,具备了150万吨原煤炭块的处理能力｡井上下煤炭运输全部实现了强力胶带输送机运输;矿井实现了双回路供电,安装了安全供电监测､监控系统;矿井通风实现了中央边界式通风方式,风量充足,完全可以满足井下各采､掘工作面鲜风流供用;安装了煤矿安全监测､监控系统,产量监控系统,人员定位系统｡地面重要设施,公共场所,主要路口,五管要害部门全部实现了适时在线监控,机械化程度达到了100%,数字化矿山基本形成｡
､供电方式
根据采区开拓及采掘运设备布置情况,该矿现有的配电设备能够满足采煤工艺要求,可以继续使用,不必更换｡本设计仅对采区配电系统进行了一些局部调整,使其结构更加合理､优化｡本设计在回采工作面设置一台KBSGZY-1600/6/1600kVA型矿用隔爆型移动变电站为采煤机和可弯曲刮板输送机提供1140V电源,配电装置选用QJZ-2×200/1140SA型矿用隔爆型组合开关;在运输顺槽中部设置一台KBSGZY-800/6/800kVA型矿用隔爆型移动变电站为运输顺槽的用电设备提供660V电源,主要设备的配电装置选用BKD16-400/660型矿用隔爆型真空开关｡回风顺槽用电设备的660V电源引自轨道大巷低压配电点｡
井下电压等级的确定:井下配电电压1140V､660V､127V｡综采工作面电压等级使用范围表1-1
电压适用于采煤方式等级
综采总容量单机最大容量双机最大容量日产量/(t/d/KW/KW/KW
150~170
(2×150~(2
×170(2×375~(2×4002×400
500~10001000~5000500~10000
660薄煤层和部分中煤层综500~1000
采1140普通综采
≥1000~150300~4000
≥1000
3300一次采全高厚煤层综采≥3000
采区电缆必须使用经检验合格的并取得煤矿矿用产品安全标志的阻燃电缆,符合MT818标准｡采区移动变压器电缆选用MYPTJ-6/10型矿用移动金属屏蔽监

视型橡套软电缆;;;｡
､工作面负荷统计
工作面负荷统计表1-3
序
设备号1
刮板输送机
型号SGZ764/2×200
主要技术指标
出厂长度:180m输送量:800T/h
刮板链速:
装机功率:适应采高:―适应硬度:硬或中硬支护强度:工作高度:m对底比压:MPa单架重量:
通风断面(约:9m²支护强度:工作高度:m
对底比压:Mpa单架重量:22T
通风断面(约:10m²能力:1000T/h功率:160KW电压:1140V破碎粒度最大:300mm功率:110KW长度:1040m带宽:1000mm能力:900T/h功率:2×160KW
电压:1140V流量:200L/min最大压力:MPa功率:125KW工作压力:30MPa流量:320L/min压力:MPa
功率:45KW支护高度:阻力:300KN

数量2
2采煤机MG200/500-WD11
3
工作面液压支架
ZF4400/17/28113
4过渡支架ZPG5600/17/336
567
转载机破碎机可伸缩胶输送
机乳化液泵站喷雾泵站单体支柱供电通讯系统
SZZ764/160PCM110DSJ100/90/2×160
111
891011
WRB200/WPZ320/
移动变电站开关绞车
11450

第二章变压器的选择
､变压器型号的确定
在确定变压器型号时,应考虑变压器的使用场所､电压等级和容量等级,还应考虑巷道断面､运输条件､备品配件来源等因素｡
､变压器台数的确定
在确定变压器台数时,应根据巷道断面､运输条件和低压总馈电开关的额定电流综合考虑｡此次设计的综采工作面确定了三台变压器｡
､变压器容量的选择
当在变压器低压侧进行了无功功率补偿后,变压器的容量应按补偿后的视在容量选择｡
需用系数法统计负荷介绍:
综采工作面用电设备负荷统计采用需用系数法｡当井下供电系统初步确定以后,既可进行负荷统计｡负荷应列表统计,统计时应以每一条供电干线为单位进行(分组,即每一条供电干线､每一台移动变电站或变压器都应统计出它们的负荷,以便在后面的设计计算中查用｡
注意:综采工作面用电设备的需用系数计算公式:
KX=+
Ps
..................................(1Pe
､选型计算过程
(1变压器编号:四盘区轨道巷移变型号:KBSGZY-200/6/
S
KxPe
cos
Ks

s
式中
P——负荷额定总功率102(kW;P——最大电机功率37(kW;
e
根据式(1计算需用系数KX=;视在功率S=
×102
×1=<200

选择变压器为:KBSGZY-200/6/校验结果:合格(2变压器编号:800KVA移变型号:顺特移变-800/6/
负荷额定总功率Pe:650(kW;最大电机功率Ps:320(kW;需用系数KX=;视在功率S=
×650
×1=<800
选择变压器为:顺特移变-800/6/校验结果:合格(3变压器编号:1600KVA移变型号:顺特移变-1600/6/
负荷额定总功率Pe:1545(kW;最大电机功率Ps:200(kW;需用系数KX=;视在功率S=
×1545
×1=<1600
选择变压器为:顺特移变-1600/6/校验结果:合格
变压器统计报表2-1
编号
四盘区轨道巷移变800KVA移变1600KVA移变
型号
KBSGZY-200/6/顺特移变-800/6/顺特移变-1600/6/
视在功率2008001600
是否合格合格合格合格



第三章选择高低压电缆
､高压电缆的选择
､原则
根据《煤矿安全规程》的规定,向综采工作面移动变电站供电的6KV或10KV高压电缆,应选用矿用监视型高压双屏蔽橡套电缆｡其主芯线截面的确定,通常按经济电流密度初选,按长时允许负荷电流校验,按允许电压损失校验,按电缆线路电源端最大三相短路电流校验热稳定｡
､计算公式及参数
Igmax
KxPe
3Uecos(A;
(R0X0tg
线路最大工作电流计算公式:
电压损失计算公式:
U
KxPeL
Ue
(V;
I电缆截面计算公式:A=nJ
式中
P——电缆负荷功率(KW;U
e
e
——电压;L——电缆长度;
cos——功率因数;n——同时工作电缆根数;J——经济电流密度;
(3Id
——三相短路电流;t——短路电流作用的假想时间;C——热稳定系数;
电缆:来自采区变电所1､电缆基本参数
编号:来自采区变电所;型号:MYPTJ-3X70;长时载流量:205(A;长度:300m;电压Ue:6(KV;电缆负荷功率Pe:2055(KW;2､按持续工作电流计算与校验

Igmax
KxPe3Uecos
=
×2055
=<205(A;校验结果:合格3×6×
3､按电压损失计算与校验电压损失绝对值:U×2055×300×(+×
6×1000
KxPeL
Ue




(R0X0tg
==<300(V;校验结果:合格
4､按经济电流密度计算与校验所得电缆截面:A
Ic2
=1×=<70(mm;校验结果:合格nJ
5､按热稳定性计算与校验
(3
所得电缆截面:AId
2t
=×=<70(mm;C
校验结果:合格
､低压电缆的选择
､确定电缆型号､芯线根数和长度
1低压电缆型号的选择
电缆的型号主要依据其电压等级､用途和敷设场所等条件来决定｡煤矿井下所选电缆的型号必须符合《煤矿安全规程》的有关规定｡矿用低压电缆的型号,一般按下列原则确定:
(1从启动器到电动机的电缆一律采用不延燃橡套电缆｡1140V设备及采掘工作面的660V和380V设备,必须用分相屏蔽不延燃橡套电缆;移动式和手持式电气设备,都应使用专用的分相屏蔽不延燃橡套电缆｡
(2固定敷设的应采用铠装铅包纸绝缘电缆或铠装聚氯乙烯绝缘电缆,也可采用不延燃橡套电缆;对于半固定敷设的电缆,为了移动方便一般选用不延燃橡套电缆,也可选用上诉铠装电缆｡
2确定电缆的芯线数目

(1动力用的橡套电缆,当控制按钮不在工作机械上时,一般采用四芯电缆:对控制按钮在工作机械上的,应根据控制要求增加控制芯线的根数｡
(2信号电缆要按控制､信号､通信系统需求决定,并留有备用芯线｡(3橡胶电缆的接地芯线,除用作监测接地回路外,不得兼做其他用途｡3确定电缆长度
电缆有一定的柔性,敷设时会出现弯曲,所以电缆的实际长度L应按下式计算｡即
L=KinLto
式中Lto——电缆敷设路径的长度,m;Kin——电缆增长系数,,｡
注意:移动设备用的橡套软电缆:使用长度+机头部分的活动长度(3~5m
､低压电缆主芯线截面的选择
(1依据通过电缆的工作电流初选
原则:低压电缆严禁采用铝芯;正常工作负荷电流应≤电缆允许持续电流计算公式及参数:
对于向三台及以上电动机供电的干线电缆,长时最大工作电流用下面公式:
Iw
KxPe
3Uecos(A;
e
式中
P——电缆负荷功率(kW;U
e
——工作电压(V;
依据通过电缆的工作电流初选计算时用到的一些数据表3-1
编号需用系数123456
11
电缆允许持续电流
26517364265265215
编号789101112
需用系数
1
电缆允许持续电流
265265173265173215
1､电缆编号:1600移变至工后馈电型号:;工作电压Ue:1140(V;电缆负荷功率

P:560(kW;
e
IwKs
×560×1000KxPe
=1×=<265(A;
3×1140×3Uecos
选择电缆为:1600移变至工后馈电,长度为:550m;校验结果:合格
2､电缆编号:工后馈电到工后煤溜型号:;工作电压Ue:1140(V;电缆负荷功率
P:200(kW;
e
IwKs
1×200×1000KxPe
=1×=<173(A;
3×1140×3Uecos
选择电缆为:工后馈电到工后煤溜,长度为:260m;校验结果:合格同上所述
3､电缆编号:最后一台污水泵开关支路型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:(kW;长度为:5m;校验结果:合格
4､电缆编号:800KVA移变二次母线型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率
P:324(kW;长度为:2m;校验结果:合格
e
5､电缆编号:800KVA后馈电后型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率
P:324(kW;长度为:80m;校验结果:合格
e
6､电缆编号:皮带电机支路型号:;工作电压Ue:660(V电缆负荷功率Pe:160(kW;长度为:5m;校验结果:合格
7､电缆编号:800KVA至乳化泵馈电型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率
P:330(kW;长度为:750m;校验结果:合格
e
8､电缆编号:800KVA后馈电至乳化泵型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功

率Pe:160(kW;长度为:4m;校验结果:合格
9､电缆编号:乳化泵支路电缆型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率
P:125(kW;长度为:5m;校验结果:合格
e
10､电缆编号:采煤机支路型号:;工作电压Ue:1140(V电缆负荷功率Pe:475(kW;长度为:300m;校验结果:合格
11､电缆编号:工前刮板后电机型号:;工作电压Ue:1140(V;电缆负荷功率
P:200(kW;长度为:250m;校验结果:合格
e
12､电缆编号:转载机支线型号:;工作电压Ue:1140(V电缆负荷功率Pe:160(kW;长度为:80m;校验结果:合格
13､电缆编号:200移变后馈电出线型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率
P:102(kW;电流估算系数:;同时系数:1;
e
Iw=102××1=<173(A;
选择电缆为:200移变后馈电出线,长度为:30m;校验结果:合格
14､电缆编号:双速绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:102(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=102××1=<173(A;
选择电缆为:双速绞车开关后出线段,长度为:200m;校验结果:合格
15､电缆编号:第一台25KW绞车开关出线型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:102(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=102××1=<173(A;
选择电缆:第一台25KW绞车开关出线,长度为:180m;校验结果:合格16､电缆编号:水仓馈电开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功

率Pe:65(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=65××1=<173(A;
选择电缆为:水仓馈电开关后出线段,长度为:10m;校验结果:合格
17､电缆编号:第二台25KW绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:65(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=65××1=<173(A;
选择电缆为:第二台25KW绞车开关后出线段,长度为:180m;校验结果:合格18､电缆编号:第三台25KW绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:65(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=65××1=<138(A;
选择电缆为:第三台25KW绞车开关后出线段,长度为:180m;校验结果:合格19､电缆编号:第四台25kw绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:65(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=65××1=<138(A;
选择电缆为:第四台25kw绞车开关后出线段,长度为:180m;校验结果:合格20､电缆编号:第五台25kw绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:65(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=65××1=<138(A;
选择电缆为:第五台25kw绞车开关后出线段,长度为:180m;校验结果:合格21､电缆编号:1600KVA至采煤机馈电型号:;工作电压Ue:1140(V;电缆负荷功率Pe:475(kW;电流估算系数:;同时系数:;Iw=475××=<265(A;
选择电缆为:1600KVA至采煤机馈电,长度为:550m;校验结果:合格
22､电缆编号:第六台25kw绞车开关后出线段型号:;工作电压Ue:660(V;电缆负荷功率Pe:15(kW;电流估算系数:;同时系数:1;Iw=15××1=<138(A;
选择电缆为:第六台25kw绞车开关后出线段,长度为:180m;校验结果:合格(2正常运行时回路电压损失校验
原则:正常运行时,回路的电压损失应≤额定电压的7%~10%

计算公式及参数:长时负荷电流:Iw
KxPe3Uecos

电压损失:U3IwL（R0cosX0sin

KxPeL
Ue
e
(R0X0tg(V;
式中
P——电缆负荷功率(kW;U
e
——工作电压(V;
R0——每公里电阻;X0——每公里电抗;Ks——同时系数;
总电压损失△U通常由三部分组成,即变压器电压损失､供电干线电压损失､支线电压损失｡线路实际总电压损失应小于或等于允许电压损失｡
回路编号:移变至皮带机回路
变压器800KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin=××(×+×=(V;
第一段低电缆800KVA移变二次母线的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg
第二段低电缆800KVA后馈电后的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg

=错误!=(V;
第三段低电缆皮带电机支路的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg


=错误!=(V;
回路电压总损失:U+++=<63(V;校验结果:合格｡回路编号:800KVA移变至乳化泵变压器800KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin=××(×+×=(V;
第一段低电缆800KVA至乳化泵馈电的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第二段低电缆800KVA后馈电至乳化泵的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第三段低电缆乳化泵支路电缆的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg

=错误!=(V;
回路电压总损失:U+++=>63(V;校验结果:不合格｡
回路编号:1600KVA移变至采煤机变压器1600KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin=12××(×+×=(V;
第一段低电缆1600KVA至采煤机馈电的电压损失绝对值:

U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第二段低电缆采煤机支路的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg

=错误!=(V;
回路电压总损失:U++=87<117(V;校验结果:合格｡
回路编号:1600KVA移变至工前煤溜变压器1600KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin=12××(×+×=(V;
第一段低电缆1600KVA至采煤机馈电的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第二段低电缆工前刮板后电机的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg

=错误!=(V;
回路电压总损失:U++=<117(V;校验结果:合格｡
回路编号:工后煤溜回路
变压器1600KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin

=12××(×+×=(V;
第一段低电缆1600移变至工后馈电的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第二段低电缆工后馈电到工后煤溜的电压损失绝对值:
U
KxPeL
Ue
(R0X0tg

=错误!=(V;
回路电压总损失:U++=<117(V;校验结果:合格｡
回路编号:1600KVA至采煤机回路变压器1600KVA移变的电压损失绝对值:
UbU2e(UrcosUxsin=12××(×+×=(V;
第一段低电缆1600KVA至采煤机馈电的电压损失绝对值:
U=错误!=(V;
KxPeL
Ue
(R0X0tg

第二段低电缆采煤机支路的电压损失绝对值:
U=
KxPeL
Ue
(R0X0tg

错误!=(V;
回路电压总损失:U++=87<117(V;校验结果:合格｡(3电机起动时端电压校验
原则:距采区变电所最远､容量最大的电动机启动时端电压应≥额定电压的

75%
计算公式及参数:电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
;
起动时电机相电阻:RqZqcos;电机相电抗:XqZqsin;起动回路总电阻:RRTR1Rq;总电抗:XXTX1Xq;电机实际起动电流:Isq
U2
3(R(X
2
2
;
电机实际启动电压:Up3IsqZq(V;

式中U2——空载相电压;U2e——变压器二次侧额定电压;Ue——电机额定电压;RT——变压器电阻;XT——变压器电抗;cos——起动功率因数;
Iqe——电机额定起动电流,;Isq——电机实际起动电流,;Zq——电机起动阻抗;Rq､Xq——电机起动相电阻､电抗;
R——起动回路总电阻;X——起动回路总电抗;
回路编号:移变至皮带机回路电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:660(V;电机额定起动电流Iqe:990(A;
电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
=
660
=;3×990
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;变压器相电阻RT:;相电抗XT:;

低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:RRTR1Rq=++=;起动回路总电抗:XXTX1Xq=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:
Isq
U2
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×(+(
电机实际起动电压:Up3IsqZq=3××=(V;电机起动端电压百分数:
UqUe
=660=%>70%;校验结果:合格｡
回路编号:800KVA移变至乳化泵电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:660(V;电机额定起动电流Iqe:936(A;电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
=
660
=;3×936
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;变压器相电阻RT:;相电抗XT:;低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:RRTR1Rq=++=;起动回路总电抗:XXTX1Xq=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:

Isq
×1000==(A;
22223×(+(3(R(X
U2
电机实际起动电压:Up3IsqZq=3××=(V;电机起动端电压百分数:
UqUe
=660=%>70%;校验结果:合格｡
回路编号:1600KVA移变至采煤机电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:1140(V;电机额定起动电流Iqe:871(A;电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
=
1140
=;3×871
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;变压器相电阻RT:;相电抗XT:;低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:RRTR1Rq=++=;起动回路总电抗:XXTX1Xq=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:
U2×1000
Isq==(A;
22223×(+(3(R(X电机实际起动电压:Up3IsqZq=3××=(V;电机起动端电压百分数:
UqUe
=1140=%>75%;校验结果:合格｡
回路编号:1600KVA移变至工前煤溜

电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:1140(V;电机额定起动电流Iqe:960(A;
电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
1140==;
3×960
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;变压器相电阻RT:;相电抗XT:;低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:RRTR1Rq=++=;起动回路总电抗:XXTX1Xq=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:
Isq
U2
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×(+(
电机实际起动电压:Up3IsqZq=3××=(V;电机起动端电压百分数:
UqUe
=1140=%>75%;校验结果:合格｡
回路编号:工后煤溜回路电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:1140(V;电机额定起动电流Iqe:960(A;电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
=
1140
=;3×960
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;

起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;变压器相电阻RT:;相电抗XT:;低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:
RR
T
R1Rq
=++=;
起动回路总电抗:
XX
T
X1Xq
=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:
Isq
U2
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×(+(
电机实际起动电压:
Up3IsqZq=3××=(V;电机起动端电压百分数:
UqUe
=1140=%>75%;校验结果:合格｡
回路编号:1600KVA至采煤机回路电机起动端电压计算:
电机额定电压Ue:1140(V;电机额定起动电流Iqe:871(A;电机起动阻抗:Zq
Ue3Iqe
=
1140
=;3×871
起动功率因数cos:;起动功率因数的正玄值sin:;起动时电机相电阻:RqZqcos=×=;起动时电机相电抗:XqZqsin=×=;

变压器相电阻RT:;相电抗XT:;低压电缆电阻R1:;电缆电抗X1:;起动回路总电阻:
RR
T
R1Rq=++=;
起动回路总电抗:
XX
T
X1Xq=++=;
变压器二次侧额定电压U2e:(KV;变压器空载相电压U2:(KV;电机实际起动电流:
U2×1000
Isq==(A;
22223×(+(3(R(X电机实际起动电压:Up3IsqZq=3××=(V;
UqUe
电机起动端电压百分数:
=1140=%>75%;校验结果:合格｡
(4低压电缆统计报表3-2
编号
1600移变至工后馈电工后馈电到工后煤溜200移变后馈电出线双速绞车开关后出线段第一台25KW绞车开关出线水仓馈电开关后出线段
第二台25KW绞车开关后出线段第三台25KW绞车开关后出线段第四台25kw绞车开关后出线段第五台25kw绞车开关后出线段最后一台污水泵开关支路800KVA移变二次母线800KVA后馈电后皮带电机支路800KVA至乳化泵馈电800KVA后馈电至乳化泵乳化泵支路电缆

型号
额定电流工作
电流26517317317317317317313813813864265265215265265173

长度55026030200180101801801801805280575045
是否合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格合格

1600KVA至采煤机馈电采煤机支路工前刮板后电机转载机支线
第六台25kw绞车开关后出线段


265265173215138

55030025080180
合格合格合格合格合格

第四章短路电流计算
､计算短路电流的目的
在综采工作面供电计算中,计算短路电流的目的在于校验电气设备的开断能力､电缆的热稳定及校验保护装置的灵敏度等｡为此,需要计算某设备安装处最大三相短路电流和开关保护范围末端最小两相短路电流｡
合理计算短路电流,关键在于短路点的选取,通常选择在被保护线路的始端､末端作为短路点｡以便计算所需最大三相短路电流和最小两相短路电流｡
､计算公式及参数
(2
两相短路电流:Id
Ue
2(R(X
2
2
(A;
(3三相短路电流:Id
Ue
3(R(X
2
2
(A;
短路回路内一相电阻值的总和:R
R1
RbR2;
KbKb
X1
XbX2;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和XXx
式中Ue——变压器二次侧额定电压;Rb､Xb——变压器的电阻､电抗;
Kb——矿用变压器的变压比;Xx——根据三相短路容量计算系统电抗值;
R1､X1——高压电缆的电阻电抗值;R2､X2——低压电缆的电阻电抗值;1､短路点3403综放面6KV线路末端､D1､D5的短路电流计算:
短路点所在回路序号为移变至皮带机回路,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器800KVA移变和低压电缆800KVA移变二次母线､800KVA后馈电后､皮带电机支路等组成｡
短路容量Sd:98(MVA;高压电网平均电压Up:(KV;高压侧系统电抗植:Xx
UpUp
Sd
×=98=;

第一段高压电缆:盘区变电所至采区变电所;LGJ-3X150;长度:950m;电缆电阻:rr0L×950×10-3=;电缆电抗:xx0L×950×10-3=;
第二段高压电缆:来自采区变电所;型号:MYPTJ-3X70;长度:300m;电缆电阻:rr0L×300×10-3=;电缆电抗:xx0L×300×10-3=;
第三段高压电缆:800移变至1600移变;型号:MYPTJ-3X70;长度:770m;电缆电阻:rr0L×770×10-3=;电缆电抗:xx0L×770×10-3=;
变压器编号:800KVA移变;顺特移变-800/6/;短路容量Sd:98(MVA;变压比:Kb
UpUe
=;系统电抗值:Xx
UeUe
=;Sd
变压器每相电阻Rb:;每相电抗Xb:;高压电缆总电阻R1:;高压电缆总电抗X1:;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
Rb=×+=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
X1
Xb=+×+=;
KbKb
短路电流计算(短路点名称:D1:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
×1000
==(A;22223×+3(R(X
第一段低压电缆:800KVA移变二次母线;;长度:2m;电缆电阻:rr0L×2×10-3=;

电缆电抗:xx0L×2×10-3=;
第二段低压电缆:800KVA后馈电后;;长度:80m;电缆电阻:rr0L×80×10-3=;电缆电抗:xx0L×80×10-3=;
第三段低压电缆:皮带电机支路;型号:;长度:5m;电缆电阻:rr0L×5×10-3=;电缆电抗:xx0L×5×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=×++=;
KbKb
X1
XbX2=+×++=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D5:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
2､短路点D6､乳化泵短路点D6的短路电流计算:
短路点所在回路序号为800KVA移变至乳化泵,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所及变压器800KVA移变和低压电缆800KVA至乳化泵馈电､800KVA后馈电至乳化泵､乳化泵支路电缆等组成｡
第一段低压电缆:800KVA至乳化泵馈电;;长度:750m;电缆电阻:rr0L×750×10-3=;电缆电抗:xx0L×750×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;

短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
++=;RbR2=×
KbKb
X1
++=;XbX2=+×
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D6:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
第二段低压电缆:800KVA后馈电至乳化泵;;长度:4m;电缆电阻:rr0L×4×10-3=;电缆电抗:xx0L×4×10-3=;
第三段低压电缆:乳化泵支路电缆;;长度:5m;电缆电阻:rr0L×5×10-3=;电缆电抗:xx0L×5×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=×++=;
KbKb
X1
XbX2=+×++=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:乳化泵短路点D6:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:

(3Id
Ue
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
3､短路点D2､D4､D9的短路电流计算:
短路点所在回路序号为1600KVA移变至采煤机,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变和低压电缆1600KVA至采煤机馈电､采煤机支路等组成｡
变压器编号:1600KVA移变;顺特移变-1600/6/;短路容量Sd:98(MVA;变压比:Kb
UpUe
=5;系统电抗值:Xx
UeUe
=;Sd
变压器每相电阻Rb:;每相电抗Xb:;高压电缆总电阻R1:;高压电缆总电抗X1:;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
Rb=5×
5+=;KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
X1
Xb=+5×+=;
5KbKb
短路电流计算(短路点名称:D2:
两相短路电流:
(2Id
×1000
==(A;
22222×+2(R(X
Ue
三相短路电流:
(3
Id
Ue
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
第一段低压电缆:1600KVA至采煤机馈电;;长度:550m;电缆电阻:rr0L×550×10-3=;电缆电抗:xx0L×550×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:

R
R1
++=;RbR2=5×5KbKb
X1
XbX2=+5×5++=;KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D4:
两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=3722(A;223×+
第二段低压电缆:采煤机支路;;长度:300m;电缆电阻:rr0L×300×10-3=;电缆电抗:xx0L×300×10-3=;低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=5×
5++=;KbKb
X1
XbX2=+5×++=;
5KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D9:
两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
4､短路点D7的短路电流计算:
短路点所在回路序号为1600KVA移变至工前煤溜,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变

和低压电缆1600KVA至采煤机馈电､工前刮板后电机等组成｡
第二段低压电缆:工前刮板后电机;;长度:250m;电缆电阻:rr0L×250×10-3=;电缆电抗:xx0L×250×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
++=;RbR2=5×5KbKb
X1
XbX2=+5×
5++=;KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D7:
两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
5､短路点的短路电流计算:
短路点所在回路序号为1600KVA移变至转载机,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变和低压电缆1600KVA至采煤机馈电､转载机支线等组成｡
第二段低压电缆:转载机支线;;长度:80m;电缆电阻:rr0L×80×10-3=;电缆电抗:xx0L×80×10-3=;6､短路点的短路电流计算:
短路点所在回路序号为800移变至乳化泵干线,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所及变压器800KVA移变和低压电缆800KVA至乳化泵馈电等组成｡
7､短路点的短路电流计算:

短路点所在回路序号为1600KVA至采煤机馈电,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变和低压电缆1600KVA至采煤机馈电等组成｡
8､短路点D8的短路电流计算:
短路点所在回路序号为工后煤溜回路,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变和低压电缆1600移变至工后馈电､工后馈电到工后煤溜等组成｡
第一段低压电缆:1600移变至工后馈电;;长度:550m;电缆电阻:rr0L×550×10-3=;电缆电抗:xx0L×550×10-3=;
第二段低压电缆:工后馈电到工后煤溜;;长度:260m;电缆电阻:rr0L×260×10-3=;电缆电抗:xx0L×260×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=5×
5++=;KbKb
X1
XbX2=+5×++=;
5KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:D8:
两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;
2×2+2
三相短路电流:
(3Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
9､短路点的短路电流计算:
短路点所在回路序号为1600KVA至采煤机回路,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､800移变至1600移变及变压器1600KVA移变和低压电缆1600KVA至采煤机馈电､采煤机支路等组成｡

10､短路点200KVA移变高压侧､四盘区轨道巷移变二次侧､水仓水泵短路点､3403轨道巷最后一台水泵短路点的短路电流计算:
短路点所在回路序号为3403轨道巷污水泵回路,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､四盘区轨道巷200KVA移变及变压器四盘区轨道巷移变和低压电缆200移变后馈电出线､双速绞车开关后出线段､第一台25KW绞车开关出线､水仓馈电开关后出线段､第二台25KW绞车开关后出线段､第三台25KW绞车开关后出线段､第四台25kw绞车开关后出线段､第五台25kw绞车开关后出线段､第六台25kw绞车开关后出线段､最后一台污水泵开关支路等组成｡
短路容量Sd:98(MVA;高压电网平均电压Up:(KV;高压侧系统电抗植:Xx
×UeUe
=98=;Sd
第二段高压电缆:四盘区轨道巷200KVA移变;MYJV22-3X35;长度:400m;电缆电阻:rr0L×400×10-3=;电缆电抗:xx0L×400×10-3=;
变压器编号:四盘区轨道巷移变;KBSGZY-200/6/;短路容量Sd:98(MVA;变压比:Kb
UpUe
=;系统电抗值:Xx
UeUe
=;Sd
变压器每相电阻Rb:;每相电抗Xb:;高压电缆总电阻R1:;高压电缆总电抗X1:;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
Rb=×+=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
X1
Xb=+×+=;
KbKb
短路电流计算(短路点名称:四盘区轨道巷移变二次侧:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:

(3Id
Ue
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
第一段低压电缆:200移变后馈电出线;;长度:30m;电缆电阻:rr0L×30×10-3=;电缆电抗:xx0L×30×10-3=;
第二段低压电缆:双速绞车开关后出线段;;长度:200m;电缆电阻:rr0L×200×10-3=;电缆电抗:xx0L×200×10-3=;
第三段低压电缆:第一台25KW绞车开关出线;;长度:180m;电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=×++=;
KbKb
X1
XbX2=+×++=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:水仓水泵短路点:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
第四段低压电缆:水仓馈电开关后出线段;;长度:10m;电缆电阻:rr0L×10×10-3=;电缆电抗:xx0L×10×10-3=;
第五段低压电缆:第二台25KW绞车开关后出线段;;长度:180m;

电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;
第六段低压电缆:第三台25KW绞车开关后出线段;;长度:180m;电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;
第七段低压电缆:第四台25kw绞车开关后出线段;;长度:180m;电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;
第八段低压电缆:第五台25kw绞车开关后出线段;;长度:180m;电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;
第九段低压电缆:第六台25kw绞车开关后出线段;;长度:180m;电缆电阻:rr0L×180×10-3=;电缆电抗:xx0L×180×10-3=;
第十段低压电缆:最后一台污水泵开关支路;;长度:5m;电缆电阻:rr0L×5×10-3=;电缆电抗:xx0L×5×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=×++=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:

XXx
X1
++=;XbX2=+×
KbKb
短路电流计算(短路点名称:3403轨道巷最后一台水泵短路点:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;
2×2+2
三相短路电流:
(3Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+
11､短路点125D-25*4水泵开关支线的短路电流计算:
短路点所在回路序号为3403轨道巷125D-25*4水泵回路,回路由高压电缆盘区变电所至采区变电所､来自采区变电所､四盘区轨道巷200KVA移变及变压器四盘区轨道巷移变和低压电缆200移变后馈电出线､双速绞车开关后出线段､第一台25KW绞车开关出线､125D-25*4水泵开关支线等组成｡
第四段低压电缆:125D-25*4水泵开关支线;;长度:5m;电缆电阻:rr0L×5×10-3=;电缆电抗:xx0L×5×10-3=;
低压电缆总电阻:R2=;低压电缆总电抗:X2=;短路回路内一相电阻值的总和:
R
R1
RbR2=×++=;
KbKb
X1
XbX2=+×++=;
KbKb
短路回路内一相电抗值的总和:
XXx
短路电流计算(短路点名称:125D-25*4水泵开关支线:两相短路电流:
(2Id
Ue
2(R2(X2
Ue
=
×1000
=(A;222×+
三相短路电流:
(3
Id
3(R2(X2
=
×1000
=(A;223×+


短路电流统计报表4-1
短路点名称
3403综放面6KV线路末端
D1D5D6
乳化泵短路点D6
D2D4D9D7D8
200KVA移变高压侧四盘区轨道巷移变二次侧
水仓水泵短路点3403轨道巷最后一台水
泵短路点125D-25*4水泵开关支线
两相短路电流

三相短路电流
3722

第五章低压开关整定
､井下对保护装置的要求
为了可靠地切除短路故障,应设有后备保护｡在井下供电系统中,一般都以前一级线路始端的短路保护作为后备保护｡在煤矿井下按防火防爆的要求,保护装置采取延迟动作时间来实现选择性是不合适的｡为此要牺牲保护动作的选择性,而采用瞬时动作的短路保护装置｡短路保护装置还应有足够的灵敏度,以便将短路故障迅速可靠地切除｡所以经下对短路保护装置的而要求主要是可靠性､速度性和灵敏性,在保证这些要求的基础上尽量实现有选择性地动作｡
､计算公式及参数
负荷电流计算公式:Iw
KxPe3Uecos
;
式中Pe——负荷功率(KW;Ue——工作电压;Idx——短路保护整定值;
(2
——两相短路电流;Isz——速断保护整定值;Iz——过负荷保护整定值;Id
开关:800KVA馈电1､开关基本参数
开关编号:800KVA馈电;型号:BKD16-630/660;额定电流:630A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
×525
=1×=A;
3××3Uecos
KxPe
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:400A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;
(2
用户整定值Isz:1200A;灵敏度校验短路点:D6;校验点短路电流Id:A;整定(2
Id
计算灵敏度:Ks=1200=>;校核结果:合格｡
Idz

开关:1600KVA馈电1､开关基本参数
开关编号:1600KVA馈电;型号:BKD16-800/1140;额定电流:800A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
×1545
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:580A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;用户整定值Isz:2000A;灵敏度校验短路点:D4;
(2校验点短路电流Id:A;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=2000=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:皮带机馈电1､开关基本参数
开关编号:皮带机馈电;型号:BKD1-400Z/660;额定电流:400A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
×320
=1×=A;
3××3Uecos
KxPe
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:300A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;用户整定值Isz:600A;灵敏度校验短路点:D5;
(2
校验点短路电流Id:A;

(2Id
整定计算灵敏度:Ks=600=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:乳化泵馈电1､开关基本参数
开关编号:乳化泵馈电;型号:BKD1-400Z/660;额定电流:400A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
×165
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:160A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;
用户整定值Isz:1120A;灵敏度校验短路点:乳化泵短路点D6;校验点短路电
(2
流Id:A;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1120=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:工前馈电1､开关基本参数
开关编号:工前馈电;型号:BKD16-630;额定电流:630A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
×510
=1×=A;
3××3Uecos
KxPe
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:280A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;

(2
用户整定值Isz:1680A;灵敏度校验短路点:D7;校验点短路电流Id:A;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1680=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:工后馈电1､开关基本参数
开关编号:工后馈电;型号:BKD16-630;额定电流:630A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
1×400
=1×=A;
3××3Uecos
KxPe
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:250A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+1×0=A;
(2
用户整定值Isz:1500A;灵敏度校验短路点:D8;校验点短路电流Id:A;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1500=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:采煤机馈电
1､开关基本参数
开关编号:采煤机馈电;型号:BKD16-630;额定电流:630A;2､保护类型:低压开关(1通过开关的负荷电流:
Iw
×475
=1×=A;
3××3Uecos
KxPe
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=A;用户整定值Idx:270A;(2､短路保护:
理论计算值:IdzIqeKxIe=+×=A;

(2
用户整定值Isz:1620A;灵敏度校验短路点:D9;校验点短路电流Id:A;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1620=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:采煤机开关11､开关基本参数
开关编号:采煤机开关1;型号:QJZ-300/1140;额定电流:300A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
1×200
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:130A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×=A;用户整定值Isz:886A;
(2灵敏度校验短路点:D9;校验点短路电流Id:;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=886=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:采煤机开关21､开关基本参数
开关编号:采煤机开关2;型号:QJZ-300/1140;额定电流:300A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
×
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:178A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×=A;用户整定值Isz:1040A;

(2
灵敏度校验短路点:D9;校验点短路电流Id:;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1040=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:转载机开关1､开关基本参数
开关编号:转载机开关;型号:QJZ-200/1140;额定电流:200A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
1×160
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:100A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×=A;用户整定值Isz:700A;
(2灵敏度校验短路点:D4;校验点短路电流Id:;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=700=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:工后组合开关1､开关基本参数
开关编号:工后组合开关;型号:QJZ2*400-1140SA;额定电流:400A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
1×400
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:250A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=6×=A;用户整定值Isz:1500A;

(2
灵敏度校验短路点:D8;校验点短路电流Id:;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1500=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:工前组合开关1､开关基本参数
开关编号:工前组合开关;型号:QJZ2*400-1140SA;额定电流:400A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
1×400
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:250A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=6×=A;用户整定值Isz:1500A;
(2灵敏度校验短路点:D7;校验点短路电流Id:;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1500=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:乳化泵开关1､开关基本参数
开关编号:乳化泵开关;型号:QJZ-200/660;额定电流:200A;2､保护类别:低压开关(2通过开关的负荷电流:
Iw
KxPe3Uecos
=1×
1×125
=A;3××
(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×=;用户整定值Iz:150A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×=A;用户整定值Isz:1020A;

(2
灵敏度校验短路点:乳化泵短路点D6;校验点短路电流Id:;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1020=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:喷雾泵开关1､开关基本参数
开关编号:喷雾泵开关;型号:QJZ-200/660;额定电流:200A;2､保护类别:低压开关(2
通过开关的负荷电流:Ie=45××1=54A;(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×54=54A;用户整定值Iz:55A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×54=378A;用户整定值Isz:378A;
(2灵敏度校验短路点:乳化泵短路点D6;校验点短路电流Id:;(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=378=>;校核结果:合格｡
Idz
开关:皮带变频开关1､开关基本参数
开关编号:皮带变频开关;型号:BJP1-200;额定电流:200A;2､保护类别:低压开关(2
通过开关的负荷电流:Ie=160××1=192A;(1､过负荷保护:
理论计算值:IzKIe=1×192=192A;用户整定值Iz:200A;(2､短路保护:
理论计算值:IdznIe=7×192=1344A;用户整定值Isz:1400A;
(2灵敏度校验短路点:D5;校验点短路电流Id:;
(2
Id
整定计算灵敏度:Ks=1400=>;校核结果:合格｡
Idz

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