1 总 则

1.01 本条文阐明编制本规范的宗旨。

1.0.2 规定了本规范适用范围。

1.0.3 给水工程是城镇基础设施的重要组成部分，因此给水工程的设计应以城镇总体规划为主要依据。其中，水源选择、净水厂厂址以及输配水管线的走向等更与规划的要求密切相关，因此设计时应根据规划要求，结合城市现状加以确定。

1.0.4强调对水资源的节约和水体保护以及建设节水型城镇的要求。设计中应处理好在一种水源有几种不同用途时的相互关系及综合利用，确保水资源的可持续性。

1.0.5 对土地资源节约使用作了原则规定。净水厂和泵站等的用地指标应符合《城市给水工程相许建设标准》的有关规定。

1.0.6对给水工程近、远期设计年限作的规定。年限的确定应在满足城市供水需要的前提下，根据建设资金投入的可能作适当调整。

1.0.7 本条规定给水工程构筑物的合理设计使用年限，参照现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068 所规定的设计使用年限；水厂中专用设备的合理使用年限由于涉及到的设备品种不同，其更新周期也不相同，同时设计中所选用的材质也影响使用年限，故难以作出统一规定，本条文只作了原则规定。同样由于目前给水工程中应用的管道材质很多，有关使用年限的确切资料不多，故也难以作出明确规定。

1.0.8 关于在给水工程设计中采用新技术、新工艺、新材料和新设备以及在设计中体现行业技术进步的原则确定。根据建设部组织中国城镇供水协会正在编制的《城市供水行业2010年技术进步发展规划及2020年远景目标》，以“保障供水安全，提高供水水质、保证供水、优化运行成本和改善供水服务”作为技术进步的主要目标，故本条文作了相应规定。另外，对于工程设计而言，节约能源和资源，降低工程造价也应作为目标之一，故也予以列入。

1.0.9 提出了关于给水工程设计时需同时执行国家颁布的有关标准、规范的规定。在特殊地区的给水工程的设计，还应遵循相关规范的要求。

3 给水系统

3.0.1 给水系统的确定在给水设计中最具全局意义。系统选择的合理与否将对整个给水工程产生重大影响。一般给水系统可分成统一供水系统、分质供水系统、分压供水系统、分区供水系统以及由多种供水系统组合等。因此，在给水系统选择时，必须结合当地地形、水源、城镇规划、供水规模及水质要求等条件，从全局考虑，通过多种可能方案的技经比较，选择最合理的给水系统。

3.0.2 当城镇地形高差大时，如采用统一供水系统，若满足所有用户用水压力，则将大大提高管网的供水压力，造成极大的不必要的能量损失，并因管道承受高压而给安全运行带来威协。因此宜按地形高低不同，采用不同的分压供水系统，以节省能耗和有利于供水安全。在向远离水厂或局部地形高程较高的区域供水时，采用设置加压泵站的局部分区供水系统将可降低水厂的出厂水压，以达到节约能耗的目的。

3.0.3 在城镇统一供水的情况下，用水量较大的工业企业又相对集中，且有可以利用的合适水源时，在通过技经比较后可考虑设置独立的工业用水给水系统，采用低质水供工业用水系统，使水资源得到充分利用。

3.0.4 当水源地高程相对于供水区域较高时，应根据沿程地形状况，对采用重力输水方式和加压输水方式作全面技术经济比较后，加以选定，以便充分利用水源地与供水区域的高程差。在计算加压输水方式的经常运行电费时，应考虑因年内水源水位和需水量变化而使加压流量与扬程的相应改变。

3.0.5 随着供水普及率的提高，城镇化建设的加速，以及受水源条件的限制和发挥集中管理的优势，在一个较广的范围内，统一取用较好的水源，组成一个跨越地域界限向多个城镇统一供水的系统(即称之谓“区域供水”)已在我国不少地区实施。由于区域供水的范围较为广宽，跨越城镇很多，增加了供水系统的复杂程度，因此在设计区域供水时，必须对各种可能的供水方案作出技术经济比较后综合选定。

3.0.6 为确保供水安全，有条件的城市宜采用多水源供水系统，并考虑在事故中能相互调度。

3.0.7 城镇给水系统的设计，除了对系统总体布局采用统一、分质或分压等供水方式进行分析比较外，水量调节构筑物设置，对配水管网的造价和经常运行费用有着决定性的作用，因此还需对水量调节构筑物设置在净水厂内或部份设于配水管网中作多方案的技经比较。管网中调节构筑物设置可以采用高位水池或调节水池加增压泵站。设置位置可采用网中设置或对置设置，应根据水量分配和地形条件等分析确定。

3.0.8明确规定生活用水给水系统的供水水质应符合现行的生活饮用水卫生标准的要求。由于生活饮用水卫生标准规定的是用户用水卫生标准的要求，因此在确定水厂出水水质目标时，还应考虑水厂至用户用水点水质改变的因素。

对于专用的工业用水给水系统，由于各种工业生产工艺性质不同，生产用水的水质要求各异，故其水质标准应根据用户要求经分析研究后合理确定。

3.0.9 本条是关于配水管网最小服务水头的规定。给水管网的最小服务水头是指城镇配水管网与居住小区或用户接管点处为满足用水要求所应维持的最小水头，对于城镇给水系统，通常以需要满足的直接供水的建筑物层数来确定。(不包括设置水箱，利用夜间进水，由水箱供水的层数)单独的高层建筑或在高地上的个别建筑，可设局部加压装置来解决，不宜作为城镇给水系统的控制条件。

3.0.9 在城镇给水系统设计中，必须对原有给水设施和构筑物做到充分和合理的利用，充分发挥原有设施能力，节约工程投资，节约成本，并做好新、旧构筑物的合理衔接。

4 设计水量

4.0.1 规定了设计用水量组成内容。原规范中未预见用水量及管网漏失水量合并计算，现予以分列。

4.0.2 规定了水厂设计规模的计算方法。明确水厂规模系指设计最高日的供水量。

4.0.3 1997年《室外给规》局部修订时，曾根据建设部下达的科研项目“城市生活用水定额研究”成果对居民生活和综合生活用水定额进行了较大的修改和调整。“城市生活用水定额研究”的数据来源于全国用水人口35%，全国市政供水量40%，在约10万个数据基础上进行统计分析后综合确定。用水定额按地域分区和城市规模划分。

地域的划分系参照现行国家标准《建筑气候区划标准》作相应规定。现行国家标准《建筑气候区划标准》主要根据气候条件将全国分为七个区。由于用水定额不仅同气候有关，还与经济发达程度、水资源分布、人民生活习惯和住房标准密切相关，故用水定额分区参照气候分区，将用水定额划分为三个区，并按行政区划作了适当调整，即：一区：大致相当建筑气候区划标准的III、IV、V区；二区：大致相当建筑气候区划标准的I、II区；三区：大致相当建筑气候区标准的VI、VII区。

本次修编时，参照现行国家标准《城市居民生活用水量标准》GB/T 50331，将四川、贵州由一区调准噶到二区。

城市规模分类系参照《中华人民共和国城市规划法》的有关规定，与现行的国家标准《城市给水工程项目建设标准》基本协调。城市规划法规定：特大城市指市区和近郊区非农业人口在100万以上；大城市指市区和近郊区非农业人口在100万以下，50万以上；中小城市指市区和近郊区非农业人口在50万以下。

生活用水按“居民生活用水”和“综合生活用水”分别制定定额。居民生活用水指城市中居民的饮用、烹调、洗涤、冲厕、洗澡等日常生活用水；综合生活用水包括：城市居民日常生活用水和公共建筑及设施用水二部分的总水量。公共建筑及设施用水包括娱乐场所、宾馆、浴室、商业、学校和机关办公楼等用水，但不包括城市浇洒道路、绿地和市政等用水。

根据调查资料，国家级经济开发区和特区的城市生活用水，因暂住及流动人口较多，它们的用水定额较高，一般要高出所在用水分区和同等规模城市用水定额的1～2倍，故建议根据该城市的用水实际情况，其用水定额可酌情增加。

由于城市综合用水定额(指水厂总供水除以用水人口，包含综合生活用水、工业用水、市政用水及其他用水的水量)中工业用水是重要组成部分，鉴于各城市的工业结构和规模以及发展水平千差万别，因此本规范中未列入城市综合用水定额。

本次规范修编前，曾向全国有关单位征询过对于用水定额规定的意见，有个别单位对用水定额提出了质疑，故本次修编中对“居民生活用水定额”、“综合生活用水定额”及条文说明中“城市综合用水量调查表”自1997年以来的情况进行了全面复核。按照《城市供水统计年鉴》(1990～2001年)中555个城市用水的资料进行了统计并与1997年所订用水定额对照作了分析。统计的最大、最小值详见表1~表6。从统计结果可以看出：

1 由于统计值包涵了所有统计对象的资料，因此最大值与最小值之差明显大于原规定；

2 对照居民生活用水定额，除一区个别城市用水量大于原规定较多外，大部分多在原规定范围或附近；

3 对照综合生活用水定额，大部分均在原规定范围或附近；

4 由于三区特大城市、大城市的统计对象太少，故缺乏代表性。

鉴于以上情况，本次修编对原定额暂不作修改。

表1 最高日居民生活用水调查结果(L/人·d)

表2 平均日居民生活用水调查结果(L/人·d)

表3 最高日综合生活用水调查结果(L/人·d)

表4 平均日综合生活用水调查结果(L/人·d)

表5 最高日城市综合生活用水调查结果(L/人·d)

表6 平均日城市综合生活用水调查结果(L/人·d)

4.0.4 工业企业生产用水由于工业结构和工艺性质不同，差异明显。本条文仅于工业企业用水量确定的方法作了原则规定。

近年来，在一些城市用水量预测中往往出现对工业用水的预测偏高。其主要原因是对于产业结构的调整、产品质量的提高、节水技术的发展以及产品用水单耗的降低估计不足。因此在工业用水量的预测中，必须考虑上述因素，结合对现状工业用水量的分析加以确定。

4.0.5 关于消防用水量、水压及延续设计的原则规定。

4.0.6 关于浇洒道路和绿化用水量的规定。浇洒道路和绿地用水量系参照现行国家标准《建筑给水排水设计规范》作相应规定。

4.0.7 1999年我国城市供水企业平均漏损率为15.14%。为了加强城市供水管网漏损控制，建设部制定了行业标准《城市供水管网漏损控制及评定标准》，规定了城市供水管网基本漏损率不应大于12%，同时规定了可按用户抄表百分比、单位供水量管长及年平均出厂压力进行修正。本条文参照以上规定作了相应规定。

4.0.8 关于未预见用水量的规定。未预见用水量系指在给水设计中对难于预见的因素(如规划的变化及流动人口用水等)而保留的水量。因此未预见水量宜按本规范第4.0.1条的1~4款用水量之和的8%～12%考虑。

4.0.9 关于城市供水日变化系数和供水时变化系数的规定。

5 取 水

5.1 水源选择

5.1.1 关于在水源选择前应先进行水源勘察的规定。

据调查，一些项目由于在确定水源前，对选择的水源没有进行详细的调研、勘察和评价，以致造成工程失误，有些工程在建成后，发现水源水量不足，或与农业用水发生矛盾，不得不另选水源。有的工程采用兴建水库作为水源，而在设计前没有对水库汇水面积进行详细勘察，造成水库蓄水量不足。一些拟以地下水为水源的工程，由于没有进行详细的地下水资源勘察，取得必要水文资料，而盲目兴建地下水取水构筑物，以致取水量不足，甚至完全失败。因此，本条规定在水源选择前，必须进行水资源的勘察。

5.1.2 关于水源选择的原则规定。

水源水量可靠和水质符合要求是水源选择的首要条件。考虑到水资源的不可替代和充分利用，饮用水、环境用水、中水回用以及各工业企业对用水水质的要求都不相同，近年来国家有关部门对水源水质的要求颁布了相应标准，因此，本次修改将水源水质的要求明确为符合国家有关现行标准的要求。由于地下水水源不易受污染，一般水质较好，故当水质符合要求时，生活饮用水的水源宜优先考虑地下水。选用水源除考虑基建投资外，还应注意经常运行费用的经济。当有几个水源可供选择时，应通过技术经济比较确定。水是不可替代的资源，随着国民经济的发展，用水量上升很快，不少地区和城市，特别是水资源缺乏的北方干旱地区，生活用水与工业用水，工业与农业用水的矛盾日趋突出；也有一些地区由于水源的污染，加剧了水资源紧缺的矛盾。由于水资源的缺乏或污染，出现了不少跨区域跨流域的引水、供水。因此，对水资源的选用要统一规划，合理分配，优水选用，综合利用。此外选择水源时，还需考虑施工和运输交通等条件。

5.1.3 关于选用地下水为水源时，必需有确切的水文地质资料，并遵守地下水取水量不得大于允许开采量，不得盲目开采的规定。

鉴于国内部分城市和地区盲目建井，长期过量开采地下水，造成区域地下水位下降，或管井阻塞事故，甚至引起地面下沉，井群附近建筑物的破裂情况，因此，地下水取水量必须限制在允许的开采量以内。在确定允许开采量时，应有确切的水文地质资料，并对各种用途的水量进行合理分配，与有关部门协商并取得同意。在设计井群时，可根据具体情况，设立观察孔，以便积累资料，长期观察地下水的动态。

5.1.4 关于地表水设计枯水流量保证率的规定。

对以地表水作为城市供水水源时，设计枯水量保证率目前有两种意见：

1 处于水资源较丰富的有关单位认为最枯流量保证率可采取95%～97%，个别设计院建设不低于97%，对于大、中城市应取99%；

2 处于干旱地带的华北、东北地区的有关单位认为，枯水流量保证率以定为90%～97%较确当。国内个别设计院建议为90%～95%。

综合上述情况，一方面考虑目前人民生活水平的提高，城市的迅速发展，旅游业的兴起，对城市供水的安全可靠性要求有所提高，将枯水流量保证率确定为97%是合适的；另一方面考虑到干旱地区及山区枯水季节径流量很小的具体情况，枯水流量保证率的下限仍保留为90%，以便灵活采用。

目前，我国东部沿海经济发达地区的建制镇国民经济发展迅速，镇的建成区颇具规模，本次修改曾作调查，但反馈资料较少。(个别设计院在设计时枯水流量保证率采用90%～95%)。考虑到我国地域宽广，经济差异较大，对小城镇的枯水流量保证率仍不宜作硬性规定，故在“注”中仍然规定其保证率可适当降低，可根据城镇规模，供水的安全可靠性要求程度确定。

5.1.5 在确定水源时，为确保取水量及水质的可靠，应取得水资源管理、卫生防疫、航运等部门的书面同意。本次对生活饮用水水源的卫生防护条文内容作了文字理顺上的修改。对水源卫生防护应积极取得环保等有关部门的支持配合。

5.2 地下水取水构筑物

Ⅰ一般规定

5.2.1 关于选择地下水取水构筑物位置的规定。由于地下水水质较好，且取用方便，因此，不少城市取用地下水作为水源，尤其宜作为生活饮用水水源。但长期以来，许多地区盲目扩大地下水开采规模，致使地下水水位持续下降，含水层贮水量逐渐枯竭，并引起水质恶化，硬度提高，海水入侵，水量不足，地面沉降以及取水构筑物阻塞等情况时有发生。因此，条文规定了选择地下水取水构筑物位置的必要条件，着重作了取水构筑物位置应“不易受污染”的规定。此外，为了确保水源地运行后不发生上述问题，还要避开对取水构筑物有破坏性的强震区、洪水淹没区、矿产资源采空区和易发生地质灾害（包括滑坡、泥石流和坍陷）地区。近年来这方面问题较多，同时，也为防止地下水过量开采，影响取水构筑物和水源地的寿命，不引起区域漏斗和地质灾害。因此条文修订时补充了相关内容。

5.2.2 关于选择地下水取水构筑物型式的规定。地下水取水构筑物的型式主要有管井、大口井、渗渠和泉室等。正确选择取水构筑物的型式，对于确保取水量、水质和降低工程造价影响很大。

取水构筑物的型式除与含水层的岩性、厚度、埋深及其变化幅度等有关外，还与设备材料供应情况、施工条件和工期等因素有关，故应通过技术经济比较确定。但首先要考虑的是含水层厚度和埋藏条件，为此，本条规定了各种取水构筑物的适用条件。

管井是广泛应用的一种取水方式。由于我国地域广阔，不仅大江大河地区广泛分布砂、卵石含水层，而且在松辽平原、云贵高原和山西高原地区分布有裂隙、岩溶含水层。管井不但可从埋藏上千米含水层中取水，也可在埋藏很浅含水层中取水。例如：吉林新中国糖厂和桦甸热电厂的傍河水源，其含水层厚度仅为3~4m，埋藏深度也仅为6~8m，而单井出水量达到100m3/d左右，类似工程实例很多。故本次对管井适用条件作了修改。将原来的“管井适用于含水层厚度大于5m，其底板埋藏深度小于15m”修改成“管井适用于含水层厚度大于4m，其埋藏深度大于8m”。

工程实践中，因为管井可以机械施工，施工进度快、造价低，因而在含水层厚度、渗透性相似条件下，大多采用管井，而不采用大口井。但含水层颗粒较粗又有充足河水补给时，仍可考虑采用大口井。当含水层厚度较小时，因不易设置反滤层，故宜采用井壁进水，但井壁进水常常受堵而降低出水量，当含水层厚度大时，不但可以井底进水，也可以井底、井壁同时进水，是大口井的最好选择方式。鉴于以上情况，本规范修订时，对原条文作了适当的补充。

渗渠取水，施工困难，并且出水量逐年减小，只有在其他取水型式无条件采用时方才采用。因此，条文对含水层厚度、埋深作了相应规定。

由于地下水的过量开采，人工抽降取代了自然排泄，致使泉水流量大幅度减少，甚至干涸废弃。因此，规范对泉室只作了适用条件的规定，而不另列具体条文。

5.2.3 关于地下水取水构筑物设计时具体要求的规定。

地下水取水构筑物多数建在市区附近、农田中或江河旁，这些地区容易受到城市、农业和河流污染的影响。因此，必须防止地面污水不经地层过滤直接流入井中。另外在多层含水层取水时，有可能出现上层地下水受到地面水的污染，或者某层含水层所含有害物质超过允许标准而影响相邻含水层等情况。例如，在黑龙江省某地，有两层含水层，上层水含铁量高达15一20mg／L，而下层含水层含铁量只有5-7mg／L，且水量充沛，因此，封闭上层含水层，取用下层含水层，取得了经济合理的效果。为合理利用地下水资源，提高供水水质，条文规定了应有防止地面污水和非取水层水渗入的措施。

为保护地下水开采范围内不受污染，规定在取水构筑物的周围应设置水源保护区，在保护区内禁止建设各种对地下水有污染的设施。

过滤器是管井取水的核心部分。根据各地调查资料，由于过滤器的结构不适当，强度不够，耐腐蚀性能差等，使用寿命多数在5—7a。黑龙江省某市采用钢筋骨架滤水管，因强度不够而压坏；有的城市地下水中含铁，腐蚀严重，管井使用年限只有2-3a；而在同一个地区，采用混合填砾无缠丝滤水管，管井使用寿命增长。因此按照水文地质条件，正确选用过滤器的材质和型式是管井取水成败的关键。

需进人检修的取水构筑物，都应考虑人身安全和必需的卫生条件。某市曾发生大口井内由火灾引起的人身事故，其它地方也曾发生大口井内使人发生窒息的事故。由于地质条件复杂，地层中微量有害气体长期聚集，如不及时排除，必将造成危害。据此本条规定了大口井、渗渠和泉室应有通气措施。

Ⅱ 管 井

5.2.4 本条规定了在40m以上的中、粗砂及砾石含水层中取水时，可采用分段取水。

5.2.5 关于管井的结构、过滤器和沉淀管设计的规定。

5.2.6 关于管井井口封闭材料及其做法的规定。为防止地面污水直接流入管井，各地采用不同的不透水性材料对井口进行封闭。调查表明，最常用的封闭材料有水泥和粘土。封闭深度与管井所在地层的岩性和土质有关，但绝大多数在5m以上。

5.2.7 关于管井设置备用井数量的规定。据调查各地对管井水源备用井的数量意见较多，普遍认为10％备用率的数值偏低，认为井泵检修和事故较频繁，每次检修时间较长，10％的备用率显得不足，因此本条对备用井的数量规定为10％-20％，并提出不少于一口井的规定。

Ⅲ 大 口 井

5.2.8 关于大口井深度和直径的规定。经调查，近年来由于凿并技术的发展和大口井过深造成施工困难等因素，设计和建造的大口井井深均不大于15m，使用普遍良好。据此规定大口井井深“一般不宜大于15m”。

根据国内实践经验，大口井直径为5-8m时，在技术经济方面较为适宜，并能满足施工要求．据此规定了大口井井径不宜超过10m。

5.2.9 关于大口井进水方式的规定。据调查，辽宁、山东、黑龙江等地多采用井底进水的非完整井，运转多年，效果良好。铁道部某设计院曾对东北、华北铁路系统的63个大口井进行调查，其中60口为井底进水。

另据调查，一些地区井壁进水的大口井堵塞严重。例如：甘肃某水源的大口井只有井壁进水，投产二年后，80％的进水孔已被堵塞。辽宁某水源的大口井只有井壁进水，也堵塞严重。而同地另一水源的大口井采用井底进水，经多年运转，效果良好。河南某水源的大口井均为井底井壁同时进水的非完整井，井壁进水孔已有70％被堵塞，其余30％孔进水也不均匀，水量不大，主要靠井底进水。

上述运行经验表明，有条件时大口井宜采用井底进水。

5.2.10 关于大口井井底反滤层做法的规定。根据给水工程实际情况，将滤料粒径计算公式定为d/di＝6~8。

根据东北、西北等地区使用大口井的经验，井底反滤层一般设3~4层，大多数为3层，两相邻反滤层滤料粒径比一般为2~4，每层厚度一般为200~300mm，并做成凹弧形。

某市自来水公司起初对井底反滤层未做成凹弧形，平行铺设了二层，第一层粒径20~40mm，厚度200mm；第二层粒径50~l00mm，厚度300mm，运行后若干井发生翻砂事故。后改为三层滤料组成的凹弧形反滤层，刃脚处厚度为1000 mm,井中心处厚度为700mm,运行效果良好。

执行本条文时应认真研究当地的水文地质资料，确定井底反滤层的做法。

5.2.11 关于大口井井壁进水孔的反滤层做法的规定。经调查，大口井井壁进水孔的反滤层，多数采用二层，总厚度与井壁厚度相适应。故规定大口井井壁进水孔反滤层一般可分两层填充。

5.2.12 关于无砂混凝土大口井适用条件及其做法的规定。西北铁道部门采用无砂混凝土井筒，以改善井壁进水，取得了一定经验，并在陕西、甘肃等地使用。运行经验表明，无砂混凝土大口井井筒虽有堵塞，但比钢筋混凝土大口井井壁进水孔的滤水性能好些。西北各地采用无砂混凝土大口井大多建在中砂、粗砂、砾石、卵石含水层中，尚无修建于粉砂、细砂含水层中的生产实例。

根据调查，近年来无砂混凝土大口井使用较少，因此，执行本条文时，应认真研究当地水文地质资料，通过技术经济比较确定。

5.2.13 关于大口井防止污染措施的规定。鉴于大口井一般设在覆盖层较薄、透水性能较好的地段，为了防止雨水和地面污水的直接污染，特制订本条文。

Ⅳ 渗 渠

5.2.14 关于渗渠规模和布置的规定。经多年运行实践，渗渠取水的使用寿命较短，并且出水量逐年明显减少。这主要由于水文地质条件限制和渗渠位置布置不适当所致。正常运行的渗渠，每隔7-10年也应进行翻修或扩建，鉴于渗渠翻修或扩建工期长和施工困难，在设计渗渠时，应有足够的备用水量，以备在检修或扩建时确保安全供水。

5.2.15 管渠内水的流速应按不淤流速进行设计，最好控制在0.6~0. 8m/s，最低不得小于0. 5m/s，否则会产生淤积现象。

由于渗渠担负着集水和输水的作用，原条文规定的渗渠充满度0.5偏低，必要时充满度可提高到0.8。

管渠内水深应按非满流进行计算，其重要原因在于控制水在地层和反滤层中的流速，延缓渗渠堵塞时间，保证渗渠出水水质，增长渗渠使用寿命。

根据对东北和西北地区16条渗渠的调查，管径均在600mm以上，最大为l000mm 。

黑龙江某厂的渗渠管径为600mm，因检查井井盖被冲走，涌进地表水和泥砂，淤塞严重，需进人清理，才能恢复使用。吉林某厂渗渠管径为700mm;由于渠内厌气菌及藻类作用，影响了水质，也需进人予以清理。因此本条文制订了“内径或短边长度不小于600mm的规定”。

在设计渗渠时，应根据水文地质条件考虑清理渗渠的可能性。

5.2.16 关于渗渠孔眼水流流速的规定。渗渠孔眼水流流速与水流在地层和反滤层的流速有直接关系。在设计渗渠时，应严格控制水流在地层和反滤层的流速，这样可以延缓渗渠的堵塞时间，增加渗渠的使用年限。因为渗渠进水断面的孔隙率是固定的，只要控制渗渠的孔眼水流流速，也就控制了水流在地层和反滤层中的流速。经调查，绝大部分运转正常的渗渠孔眼水流流速均远小于0.01m／s。因此，本条文制订了“渗渠孔眼的流速不应大于0.01m／s”的规定。

5.2.17 关于渗渠外侧反滤层做法的规定。反滤层是渗渠取水的重要组成部分。反滤层设计是否合理直接影响渗渠的水质、水量和使用寿命。

据对东北、西北等地14条渗渠反滤层的调查，其中5条做四层反滤层，9条做三层反滤层。每层反滤层的厚度大多数为200~300mm，只有少数厚度为400~500mm。

东北某渗渠采用四层反滤层，每层厚度为400mm，总厚度1600mm。同一水源的另一渗渠采用三层反滤层，总厚度为900mm。两者厚度虽差约一倍，而效果却相同。

5.2.18 关于集取河道表流渗透水渗渠阻塞系数的规定。对于集取河道表流渗透水的渗渠，地表水系经原河砂回填层和人工反滤层垂直渗入渗渠中。河道表流水的悬浮物，大部分截留在原河砂回填层中，细小颗粒通过人工反滤层而进入渗渠，水中悬浮物含量越高，渗渠堵塞越快，因此集取河道表流水的渗渠适用于常年水质较清的河道。为保证渗渠的使用年限，减缓渗渠的淤塞程度，在设计渗渠时，应根据河水水质和渗渠使用年限，选用适当的阻塞系数。

5.2.19 关于河床及河漫滩的渗渠设置防护措施的规定。河床及河漫滩的渗渠多布置在河道水流湍急的平直河段，每遇洪水，水流速度急剧增加，有可能冲毁渗渠人工反滤层。例如，吉林某市设在河床及河漫滩的渗渠因设计时未考虑防冲刷措施，洪水期将渗渠人工反滤层冲毁，致使渗渠报废和重新翻修。为使渗渠在洪水期安全工作，需根据所在河道的洪水情况，设置必要的防冲措施。

5.2.20 关于渗渠设置检查井的规定。为了渗渠的清砂和检修的需要，渗渠上应设检查井。根据各地经验，检查井间距一般采用50m~100 m，当管径较小时宜采用低值。

5.2.21 为了便于维护管理规定检查井的宽度一般为1~2 m,，并设沉砂坑。

5.2.22 为防止污染取水水质，规定地面式检查井应安装封闭式井盖，井顶应高出地面0.5m。渗渠的平面布置一般有三种情况：平行河流、垂直河流及平行与垂直河流相组合，渗渠的位置应尽量靠近主河道和水位变化较小且有一定冲刷的直岸或凹岸。因此，渗渠有被冲刷的危险，故本条规定应有防冲刷的措施。

5.2.23 渗渠出水量较大时，其集水井一般分成两格，接进水管的一格可作沉砂室，另一格为吸水室。进水管入口处设闸门以利于检修。

5.2.24 关于集水井结构和容积的规定。

5.3 地表水取水构筑物

5.3.1 关于选择地表水取水构筑物位置的规定。

在选择取水构筑物位置时，应重视和研究取水河段的形态特征，水流特征和河床、岸边的地质状况，如主流是否近岸和稳定，冲淤变化，漂浮物、冰凌等状况及水位和水流变化等，进行全面的分析论证。此外，还需对河道的整治规划和航运行情况进行详细调查与落实，以保证取水构筑物的安全。对于生活饮用水的水源，良好的水质是最重要的条件，因此在选择取水地点时，必须避开城镇和工业企业的污染地段，到上游清洁河段取水。

5.3.2 沿海地区的内河水系水质，在丰水期由于上游来水量大，原水含盐度较低，但在枯水期上游径流量大减，引起河口外海水倒灌，使内河水含盐度增高，可能超过生活饮用水水质标准。为此，可采用在沿海地区筑库，利用丰水期和海水低潮位时蓄积淡水，以解决就近取水的问题。

避咸蓄淡水库一般有二种类型：一种是利用现有河道容积蓄水，即在河口或狭窄的海湾入口处设闸筑坝，以隔绝内河径流与海水的联系，蓄积上游来的淡水径流，达到区域内用水量的年度或多年调节。近河口段已经上溯的咸水，由于其比重大于淡水而自然分层处于河道底部，待低潮位时通过坝体底部的泄水闸孔排出。这样一方面上游径流量不断补充淡水，另一方面抓住时机向外排咸。浙江省大塘港水库和香港的船湾淡水湖就是这种型式的实例。另一种是在河道沿岸有条件的滩地上筑堤，围成封闭式水库，当河道中原水含盐度低时，及时将淡水提升入库，蓄积起来，备枯水期原水含盐度不符合要求时使用。杭州的珊瑚砂水库、上海宝山钢铁厂的宝山湖水库、上海长江引水工程的陈行水库等，都是采用这种型式取得了良好的经济效益和社会效益。

5.3.3 关于大型取水构筑物进行水工模型试验的规定。

据调查，电力系统进行水工模型试验的项目较多。如泸州电厂长江取水，取水量为7000m3/h，因水文条件复杂，通过模型试验确定取水口位置及取水型式；

宜宾福溪电厂南渡河取水，取水规模为河水流量的36.7%，亦通过模型试验确定取水口位置及型式。

国家现行标准《火力发电厂设计技术规程》DL5000，第14.2.10条，第14.3.2条对需要进行水工模型试验作出了相应规定。

通过水工模型试验达到如下目的：

1 研究河流在自然情况下或在取水构筑物作用下的水流形态及河床变化；拟建取水构筑物对河道是否会产生影响及采取相应的有效措施；

2 为保证取水口门前有较好的流速流态，讯期能取到含沙量较少的水，冬季能促使冰水分层，须通过水工模型试验提出河段整治措施；

3 研究取水口门前泥沙冲淤变化规律，提出减淤措施及取水形式；

4 当大型取水构筑物的取水量占河道最枯流量的比例较大时，通过试验，提出取水量与枯水量的合理比例关系。

5.3.4 关于取水构筑物型式选择的原则规定。

1 河道主流近岸，河床稳定，泥沙、漂浮物、冰凌较严重的河段常采用岸边式取水构筑物，具有管理操作方便，取水安全可靠，对河流水力条件影响少等优点；

2 主流远离取水河岸，但河床稳定、河岸平坦、岸边水深不能满足取水要求或岸边水质较差时，可采用取水头部伸入河中的河床式取水构筑物；

3 中南、西南地区水位变幅大，为了确保枯、洪水期安全取水并取得较好的水质，常采用竖井式泵房；电力工程系统也有采用能避免大量水下工程量的岸边纵向低流槽式取水口；

4 西北地区常采用斗槽式取水构筑物，以克服泥沙和潜冰对取水的威胁；

5 水利系统在山区浅水河床上采用众多的低坝式或底栏栅式取水构筑物；

6 中南、西南地区采用了能适应水位涨落、基建投资省的活动式取水构筑物。

5.3.5 关于取水构筑物不应影响河床稳定性的规定。取水构筑物在河床上的布置及其形状，若选择不当，会破坏河床的稳定性和影响取水安全。据调查，上海某厂在某支流上建造一座分建式取水构筑物，其岸边式进水间稍微突入河槽，压缩了水流断面，流速增大，造成对面河岸的冲刷，后不得不增做护岸措施。福建省某市取水构筑物，采用自流管引水，自流管伸入河道约80m，当时为了方便清理，在管道上设置了几座高出水面的检查井。建成后，产生丁坝作用，影响主流，洪水后在自流管下游形成大片沙滩，使取水头部有遭遇淤积的危险。上述问题应引起设计部门的注意与重视。必要时，应通过水工模型试验验证。

5.3.6 国家现行标准《城市防洪工程设计规范》CJJ50和《防洪标准》GB50201都明确规定，堤防工程采用“设计标准”一个级别；但水库大坝和取水构筑物采用设计和校核两级标准。

对城市堤防工程的设计洪水标准不得低于江河流域堤防的防洪标准；江河取水构筑物的防洪标准不应低于城市的防洪标准的规定，旨在强调取水构筑物在确保城市安全供水的重要性。

设计枯水位是固定式取水构筑物的取水头部及泵组安装标高的决定因素。

据调查及有关规程、规范的规定(见表7)，除个别城市设计枯水位保证率为100%外，其余均在90%～99%范围内，与本规范规定的设计枯水位保证率是一致的。实践证明，90%～99%范围幅度较大的设计枯水位保证率，对各地水源、各种不同工程的建设是恰当的。至于设计枯水位保证率的上限99%高于设计枯水流量保证率上限97%，主要考虑枯水量保证率仅影响取水水量的多少，而枯水位保证率则关系到水厂能否取到水，故其安全要求更高。

表7 设计枯水位保证率调查表

5.3.7 规定取水构筑物的设计规模应考虑发展需要。

根据我国实践经验，考虑到固定式取水构筑物工程量大，水下施工复杂，扩建困难等因素，设计时，一般都结合发展需要统一考虑，如有些工程土建按远期设计，设备分期安装。

5.3.8 关于取水构筑物各种保护措施的规定。

据调查，漂浮物、泥沙、水凌、冰絮等是危害取水构筑物安全运行的主要因素，设计必须慎重，并应条取相应措施。

1 防沙、防漂浮物：

应从取水河段的形态特征和岸形条件及其水流特殊性，选择好取水构筑物位置，重视人工构筑物和天然障碍物对取水构筑物的影响。很多实例，由于取水口的河床不稳定，处于回水区，河道整治时未考虑已建取水口等原因，引起取水口堵塞，淤积以至改造，甚至报废。

取水头部的位置及选型不当，也会引起头部堵塞。

大量泥沙及漂浮物从头部进入引水管、进水间，必会引起管道和进水间内淤积，给运行造成困难。引水管设计应满足初期不淤流速要求，进水间内要有除草、冲淤、吸沙等措施。

2 洪水冲刷危及取水构筑物的安全是设计必须重视的问题。如四川省81年7月曾发生特大洪水冲毁取水构筑物、冲走取水头、冲断引水管等事故，应予避免。

3 在海湾、湖泊、水库取水时，要调查水生物生长规律，设计要有防治水生物滋生的措施。

4 防冰凌、冰絮危害：

北方寒冷地区河流冬季一般可分为三个阶段：河流冻结期，封冻期和解冻期。河流冻结期，水内冰、冰絮、冰凌会凝固在取水口拦污栅上，从而增加进水口的水头损失，甚至会堵塞取水口，故需考虑防冰措施，如：取水口上游设置导凌设施、采用橡木格栅、用蒸汽或电热进水格栅等。河流在封冻期能形成较厚的冰盖层，由于温度的变化，冰盖膨胀所产生的巨大压力，使取水构筑物遭到破坏，如：某水库取水塔因冰层挤压而产生裂缝。为了预防冰盖的破坏，可采用压缩空气鼓动法、高压水破冰法等措施，或在构筑物的结构计算时考虑冰压力的作用。根据有关设计院的经验，斗槽式取水构筑物能减少泥沙及防止冰凌危害。如：建于黄河某工程的双向斗槽式取水构筑物，在冬季运行期间，水由斗槽下游闸孔进水，斗槽内约99%面积被封冻，冰厚达40～50mm，河水在冰盖下流入泵房进水间，槽内无冰凌现象。

5.3.9 关于取水泵房进口地坪标高的确定。

泵房建于堤内，由于受河道堤岸的防护，取水泵房不受江河、湖泊高水位的影响，进口地坪高程可不按高水位设计，因此本规范中有关确定泵房地面层高程的几条规定仅适用于修建在堤外的岸边式取水泵房。

泵房进口地坪设计标高在有关规程、规范中均有规定，现对比见表8：

表8 泵房进口地坪设计提高对比表

注：频率为2%的浪高，可采用重现期为50年的波列累积频率为1%的波高乘以系数0.6-0.7后得出。

从上表可以看出，泵房进口地坪设计标高确定原则基本一致，室外给水设计规范分三种情况更为合理。

5.3.10 关于从江河取水的进水孔下缘距河床最小高度的规定。

江河进水孔下缘离河床的距离取决于河床的淤积程度和河床质的性质。根据对中南、西南地区60余座固定式泵站取水头部及全国100余个地面水取水构筑物进行的调查，现有江河上取水构筑物进水孔下缘距河床的高度，一般都大于0.5m，而水质清、河床稳定的浅水河床，当取水量较小时，其下缘的高度为0.3m。当进水孔设于取水头部顶面时，由于淤积会造成取水口全部堵死的危险，因此规定了较大的高程差。对于斜板式取水头部，为使从斜板滑下的泥沙能随水冲向下游，确保取水安全，不被泥沙淤积，要加大进水口距河床的高度。

5.3.11 关于从湖泊或水库取水的进水孔下缘距河床最小高度的规定。

据调查，某些湖泊水深较浅，但水质较清，故湖底泥沙沉积较缓慢，对于小型取水构筑物，取水口下缘距湖底的高度可从一般的1.0m减少至0.5m。

5.3.12 关于进水孔上缘最小淹没深度的规定。

进水口淹没水深不足，会形成漩涡，带进大量空气和漂浮物，使取水量大大减少。根据调查已建取水头部进水孔的淹没水深，一般都在0.45～3.2m之间，其中大部分在1.0m以上。为了保证虹吸进水时虹吸不被破坏，规定最小淹没深度不宜小于1.0m，但考虑到河流封冻后，水面不受各种因素的干扰，故条文中规定“虹吸进水时，一般不宜小于1.0m，当水体封冻时，可减至0.5m”。

水泵直接吸水的吸水喇叭口淹没深度与虹吸进水要求相同。

在确定通航区进水孔的最小淹没深度时，应注意船舶通过时引起波浪的影响以及满足船舶航行的要求。进水头部的顶高，同时应满足航运零水位时，船舶吃水深度以下最小富裕水深的要求，并征得航运部门的同意。

5.3.13 关于取水头部及进水间分格的规定。

据调查，为取水安全，取水头部常设置二个。有些工程为减少水下工程量，将二个取水头部合成一个，但分成二格。另外，相邻头部之间的间距位置不宜太近，特别在漂浮物多的河道，因相隔过近，将加剧水流的扰动及相互干扰，如有条件，应在高程上或伸入河床的距离上彼此错开。某工学院为某厂取水头部进行的水工模型试验指出：“一般两根管间距不小于头部在水流方向最大尺寸的三倍”。由于各地河道水流特性的不同及挟带漂浮物等情况的差异，头部间距应根据具体情况确定。

5.3.14 关于栅条间净距的规定。

据调查，栅条净距大都在40～100mm之间，个别最小为20mm（南京城北水厂1996年建成），最大为120mm（湘潭一水厂）。据水利系统排灌泵站调查数据，栅距一般在50～100mm。

泵站设计规范（GB/T50265）对栏污栅栅条净距规定：对于轴流泵，可取D0/20；对于混流泵和离心泵，可取D0/30，D0为水泵叶轮直径。最小净距不得小于50mm。

根据上述情况，原规范制订的栅条间净距是合理的。

据调查反映，手工清除岸边格栅，在漂浮物多的季节，因清除不及时，栅前后水位差可达1-2m影响正常供水，故应采用机械清除措施，确保供水安全。

5.3.15 关于过栅流速的规定。

过栅流速是确定取水头部外形尺寸的主要设计参数。如流速过大，易带入泥沙、杂草和冰凌；流速过小，会加大头部尺寸，增加造价。因此过栅流速应根据条文规定的诸因素决定。如取水地点的水流速度大，漂浮物少，取水规模大，则过栅流速可取上限，反之，则取下限。

据调查，淹没式取水头部进水孔的过栅流速（无冰絮）多数在0.2～0.6 m/s，最小为0.02m/s（九江河东水厂，取水规模只有188m3/h），最高为2.0m/s（南京上元门水厂）。东北地区淹没式取水头部的过栅流速多数在0.1～0.3米/秒（有冰絮），对于岸边式取水构筑物，格栅起吊、清渣都很方便，故过栅流速比河床式取水构筑物的规定略高。

5.3.16 关于格网（栅）型式及过网流速的规定

1 关于格网（栅）型式：

根据国内外生产的去除漂浮物的新型设备及供应情况，规定中除平板式格网、旋转式格网外，增加了自动清污机。

据调查，平板式格网因清洗劳动强度大，特别在较深的坚井泵房进水间，起吊清洗难度更大，因此在漂浮物较多的取水工程中采用日趋减少。

板柜旋转式滤网在电力系统使用较多，但存在维修工作量大，除漂浮物效率不 高等问题。双面进水转鼓滤网应用于大流量，维修工作，去除漂浮物效率高，在电力及核电系统的大型取水泵钻已有应用。

各种型式的自动清污机除用于污水系统外，也大量应用于给水取水工程中。如成都水司各水厂都改用了回转式自动清污机，其中设计取水规模为180万m3/d的水六厂共安装10台。由于清污机的栅条净距根据用户需要制造，小的可到几个mm，可以满足去除细小漂浮物的工艺要求。

现行国家标准《泵站设计规范》GB/T50265将耙斗（齿）式、抓斗式、回转式等清污机已列入条文中。

2 关于过网（栅）流速：

根据电力系统经验，旋转滤网标准设计采用过网流速为1.0m/s,自动清污机也都采用1.0m/s过栅流速，考虑平板格网清污困难原定流速0.5m/s是合理的。

5.3..17 关于进水管设计原则的规定。

考虑到进水管部份位于水下，易受洪水冲刷及淤积，一旦发生事故，修复困难，时间也长，为确保供水安全，要求进水管设置不少于二条，当一条发生事故时，其余进水管仍能继续运行，并满足事故用水量要求。

5.3.18 关于进水管最小设计流速的规定。

进水管的最小设计流速不应小于不淤流速。四川某电厂取水口原设有三条进水管，同时运行时平均流速为0.37m/s，进水管被淤，而当二条进水管工作，管内流速上升至0.55m/s时则运转正常。因此，为保证取水安全，应特别注意进水管流速的控制。在确定进水管管径及根数时，需考虑初期取水规模小的因素，采取措施，使管内初期流速满足不淤流速的要求。据调查进水管流速一般都大于0.6m/s。

实践证明，在原水浊度大、漂浮物多的河流取水，头部被堵，进水管被淤，时有发生，设计应有防堵、清淤的措施。

根据国内实践，虹吸管管材一般采用钢管，以确保虹吸管的正常运行。同时亦与原规范3.2.5条保持一致，并将“但埋入地下的管段也可采用铸铁管”删去。

5.3.19 根据国内实践经验，进水间平台上一般设有闸阀的启闭设备、格网的起吊设备、平板格网的清洗设施等。泥沙多的地区还设有冲动泥沙或吸泥装置。

5.3.20 关于活动式取水构筑物适用范围的规定。

当建造固定式取水构筑物有困难时，可采用活动式取水构筑物。在水流不稳定，河势复杂的河流上取水，修建固定式取水构筑物往往需要进行耗资巨大的河道整治工程，对于中小型水厂常带来困难，而活动式（特别是浮船）具有适应性强、灵活性大的特点，能适应水流的变化。此外，某些河流由于水深不足，若修建取水口会影响航运，或者当修建固定式取水口有大量水下工程量，施工困难，投资较高，而当地又受施工及资金的限制时，可选用缆车或浮船取水。

根据使用经验，活动式取水构筑物存在着操作、管理麻烦及供水安全性差等缺点，特别在水流湍急、河水涨落速度大的河流上设置活动式取水构筑物时，尤需慎重。故本条文强调了“水位涨落速度小于2.0m/h，且水流不急”的限制条件，并规定“……要求施工周期短和建造固定式取水构筑物有困难时，可考虑采用活动式取水构筑物”。

据调查，已建缆车取水规模有达10余万m3/d，水位变幅为20-30m的；已建单船取水能力最大达30万m3/d，水位变幅为20～38m，连络管直径最大达1200mm。目前，浮船多用于湖泊、水库取水，缆车多用于河流取水。由于活动式取水构筑物本身特点，目前设计采用已日趋见少。

5.3.21 关于确定活动式取水构筑物个数应考虑的因素。

运行经验表明，决定活动式取水构筑物个数的因素很多，如供水规模，供水要求，接头形式，有无调节水池，船体需否进坞修理等，但主要取决于供水规模，接头形式及有无调节水池。

根据国内使用情况，过去常采用阶梯式活动连接，在洪水期间接头拆换频繁，拆换时迫使取水中断，一般设计成一座取水构筑物再加调节水池。随着活络接头的改进，摇臂式连络管、曲臂式连络管的采用，特别是浮船取水中钢桁架摇臂连络管实践成功，使拆换接头次数大为减少，甚至不需拆换，供水连续性较前有了大的改进，故有的浮船取水工程仅设置一条浮船。由于受到缆车牵引力，接头形式、材料等因素的影响，因此活动式取水构筑物的个数又受到供水规模的限制，本条文仅作原则性规定。设计时，应根据具体情况，在保证供水安全的前提下确定取水构筑物的个数。

5.3.22 关于缆车、浮船应有足够的稳定性、刚度及平衡要求的规定。

当泵车稳定性和刚度不足时，会由于轨道不均匀沉降产生纵向弯曲，而使部分支点悬空，引起车架杆件内力剧变而变形；车架承压竖杆和空间刚度不够而变形；平台梁悬过长，结构又按自由端处理，在动荷截作用下，洗泵车平台可能产生共振；机组布置不合理，车体施工质量不好等原因引起振动。因此条文中强调了泵车结构的稳定性和刚度的要求。车架的稳定性和刚度除应通过泵车结构各种受力状态的计算，以保证结构不产生共振现象外，还应通过机组、管道等布置及基座设计，采取使机组重心与泵车轴线重合，或降底机组、桁架重心等措施，以保持缆车平衡，减小车架振动，增加其稳定性。

为保证浮船取水安全运行，浮船设计应满足有关平衡与稳定性要求。根据实践经验，首先应通过设备和管道布置来保持浮船平衡并通过计算验证。当浮船设备安装完毕，可根据船只倾斜及吃水情况，采用固定重物舱底压载平衡；浮船在运行中，也可根据具体条件采用移动压载或液压载平衡。

浮船的稳定性应通过验算确定。在任何情况下，浮船的稳性衡准系数不应少于1.0，即在浮船设计时，回复力矩mg与倾覆力矩mf的比值 k1.0，以保证在风浪中或起吊连络管时能安全运行。

机组基座设计要减少对船体的振动，对于钢丝网水泥船尤应注意。

5.3.23 规定了缆车式取水构筑物的位置选择和坡道、输水斜管等设计要点。

1 位置选择：总的选择原则与固定的取水构筑物一致，但根据缆车式取水特点，强调了对岸坡倾角的要求。

现行国家标准《泵站设计规范》GB/T50265对位置选择规定了4点要求，即：河流顺直，主流靠岸，岸边水深不小于1.2m；避开回水区或岩坡凸出地段；河岸稳定，地质条件较好，岸坡在1:2.5～1:5之间；漂浮物少，且不易受漂木、浮筏或船只的撞击。

2 坡道设计：坡道形式一般有斜桥式和斜坡式二种。为防止轨道被淤积，要求坡道与岸坡相近，且高出0.3m～0.5m，并设有坡道的反冲措拖。

3 输水斜管设计：泵车出水管与输水斜管的连接方法主要有橡胶软管和曲臂式连接管两种。

小直径橡胶软管拆换一次接头约需0.5小时，对于直径较大的刚性接头，拆换一次需历时1～6h（4～6人），因而刚性接头的拆换费时费力。而曲臂式连络管，由于能适应水平、垂直方向移动，可减少拆换次数，增加了供水的连续性。

4 缆车的安全措拖：缆车在固定和移动时都需设防止下滑的保险装置，以确保安全运行。

缆车固定时，大、中型可采用挂钩式保险装置，小型可采用螺栓夹板式保险装置。

缆车移动时可用钢丝绳套挂钩及一些辅助安全设施。

5.3.24 规定浮船式取水构筑物的位置选择和连接管等的设计要点。

1 位置选择：为适应水位涨落、缩短连络管长度，一般选择较陡的岸形。采用阶梯式连络管的岸坡约为20°～30°；采用摇臂式连络管的岸坡可达40°～45°。

现行国家标准《泵站设计规范》GB/T50265对浮船式取水位置作以下规定：水位平稳，河面宽阔，且枯水期水深不少于1.0m；避开顶冲、急流、大回流和大风浪区以及支流交汇处，且与主航道保持一定距离；河岸稳定，岸坡坡度在1：1.5～1：4之间；漂浮物少，且不易受漂木、浮筏或船只的撞击；附近有可利用作检修场地的平坦河岸。

2 连络管设计：浮船出水管与输水管的连接方式主要有阶梯式活动连接和摇臂式活动连接。其中以摇臂式活动连接适应水位变幅最大。浮船取水最早采用阶梯式活动连接，洪水期移船频繁，操作困难。摇臂式活动连接，由于它不需或少拆换接头，不用经常移船，使操作管理得到了改善，使用较为广泛。摇臂连络管大致有球形摇臂管、套筒接头摇臂管、钢桁架摇臂管以及橡胶管接头摇臂管四种形式。目前套筒接头摇臂管的最大直径已达1200mm（武汉某公司），连络管跨度可达28m（贵州某化肥厂），适应水位变化最大的是四川某化肥厂，达38m。中南某厂采用钢桁架摇臂管活动连接，每条取水浮船上设二组钢桁架，每组钢桁架上敷有二根DＮ600mm的连络管，每条船取水能力达18万m3/d。中南某厂水库取水用的浮船为橡胶管接头摇臂管。

3 浮船锚固：浮船锚固关系到取水安全，曾发生因锚固出现问题而导致浮船被冲甚至沉没的事例。

浮船锚固有岸边系缆、船首尾抛锚与岸边系缆结合及船首尾抛锚并增设角锚与岸边系缆相结合等形式，应根据岸形、水位条件、航运、气象等因素确定，当流速较大时，浮船上游方向固定索不应少于3根。

5.3.25 阐明了山区浅水河流取水构筑物的适用条件。

山区河流水量丰富，但属浅水河床，水深不够使取水困难，或水位不够需抬高水位，或取水量大无坝取水不能满足取水需求。

当推移质不多时常采用低坝取水型式。低坝可分活动坝及固定坝。活动坝除一般的拦河闸外还有橡胶坝、浮体闸、水力自动翻板闸等新型活动坝，洪水来时能自动迅速开启泄洪、排沙，水退时又能迅速关闭蓄水，以满足取水要求。

山溪河道，河床坡度较陡，当水流中带有大量的卵石、砾石及粗沙推移质时，常采用底拦栅取水型式。取水流量最大已达35 m3/s，据统计，使用于灌溉及电力系统已达到70余座，其中新疆已建近50座。

5.3.26 关于低坝及其取水口位置的选择原则。

为确保坝基的安全稳定，低坝应建在河床稳定、地质较好的河段，并通过一些水工设施，使坝下游处的河床保持稳定。

选择低坝位置时，尚应注意河道宽窄要适宜；要在支流入口上游，以免泥沙影响。

取水口设在凹岸可防止泥沙淤积，确保安全取水。寒冷地区修建取水口应选在向阳一侧，以减少冰冻影响等要求。

5.3.27 规定低坝、冲沙闸的设计原则。

低坝取水枢纽一般由溢流坝、进水闸、导沙坎、沉沙槽、冲沙闸、导水墙及防洪堤等组成。

溢流坝主要起抬高水位满足取水要求，同时也应满足泄洪要求。因此坝顶应有足够的溢流长度。如其长度受到限制或上游不允许壅水过高时，可采用带有闸门的溢流坝或拦河闸，以增大泄水能力，降低上游壅水位。如成都水六厂每天180万立方米取水口，采用了拦河闸型式。

进水闸一般位于坝侧，其引水角对含沙量小的河道为90°，新建灌溉工程一般为300～400,以减少进沙量。

冲沙闸布置在坝端与进水闸相邻。其作用是满足冲沙及稳定主槽。据统计，运用良好的冲沙闸总宽约为取水工程总宽的1/3～1/10。

5.3.28 关于底栏栅式取水构筑物位置选择的原则规定。

根据新疆的实践经验，底栏栅式取水构筑物宜建在山溪河流出口处或出山口以上的峡谷河段。该处河床稳定，水流集中，纵坡较陡（要求在1/20～1/50），流速大，推移质颗粒大，含细颗粒较少，有利于引水排沙。初期修建在出口以下冲积扇河段上的底栏栅，由于泥沙淤积被迫上迁至出口处后，运行良好。

5.3.29 规定底栏栅式取水构筑物的设计要点。

底栏栅式取水构筑物一般有溢流坝、进水栏栅及引水廊道组成的底栏栅坝、进水闸、由导沙坎和冲沙闸及冲沙廊道组成的泄洪冲沙系统以及沉沙系统等组成。

栅条做成活动分块形式，便于检修和清理，便于更换。为减少卡塞及便于清除，一般做成钢制梯形断面，栅条顺水流方向布置，栅面向下游倾斜，底坡为0.1～0.2 。栅隙根据河道砂砾组成确定，一般为10～15mm。

冲沙闸在汛期用来泄洪排沙，稳定主槽位置，平时关闭壅水。故冲沙闸一般设于河床主流，其闸底应高出河床0.5～1.5m，防止闸板被淤。

设置泥沙池可以处理进入廊道的小颗粒推移质，避免集水井淤积，改善水泵运行条件。

6 泵 房

6.1 一般规定

6.1.1  关于选用水泵型号及台数的原则规定。选用的水泵机组应能适应泵房在常年运行中供水水量和水压的变化，并满足调度灵活和使水泵机组处在高效率情况下运行，同时还应考虑提高电网的功率因数，以节省用电，降低运行成本。

若供水量变化较大，选用水泵的台数又较少时，需考虑水泵大小搭配。为方便管理和减少检修用的备件，选用水泵的型号不宜过多，电动机的电压也宜一致。

当提升含沙量较高的水时，宜选用耐磨水泵或低转速水泵。

6.1.2规定选用水泵应符合节能要求。泵房设计一般按最高日最高时选泵，当水泵运行工况改变时，水泵的效率往往会降低，故当供水水量和水压变化较大时，宜采用改变水泵运行特性的方法，使水泵机组运行在高效范围。目前国内采用的办法有机组调速、更换水泵叶轮或调节水泵叶片角度等，要根据技术经济比较的结论选择采用。

6.1.3 关于设置备用水泵的规定。备用水泵设置的数量应考虑供水的安全要求、工作水泵的台数以及水泵检修的频率和难易等因素，在提升含沙量较高的水时，应适当增加备用能力。

6.1.4 关于设置备用动力的规定。不得间断供水的泵房应有两个独立电源。由一个发电厂或变电所引出的两个电源，如每段母线由不同的发电机供电或变电所中两段互不联系的母线供电，也可认为是两个独立电源。若泵房无法取得两个独立电源时，则需自设备用动力或设柴油机拖动的水泵，以备事故之用。

6.1.5  关于水泵充水时间的规定。据调查，电厂和化工厂的大型泵房，当供水安全要求高或便于自动化运行时，往往采用自灌充水，以便及时启动水泵且简化自动控制程序。

为方便管理，使水泵能按需要及时启动，对非自灌充水的离心水泵的引水时间规定不宜超过5min。对于城市给水工程较少采用的虹吸式出水流道轴流泵站和混流泵站的流道抽气时间宜为10~20min。对于取水泵站，若能满足运行调度要求，引水时间也可适当延长。

6.1.6 关于泵房采暖、通风和排水设施的规定。为改善操作人员的工作环境和满足周围环境对防噪的要求，应考虑泵房的采暖、通风和防噪措施。

6.1.7关于停泵水锤防护及消除的规定。根据调查，近年来由于停泵水锤或关阀水锤导致泵房淹没、输水管破裂的事故时有发生。国内在消除水锤措施方面有不少的成功经验。常规做法是根据水锤模拟计算结果对水泵出水阀门进行分阶段关闭以减小停泵水锤，并根据需要，在输水管道的适当位置设置补水、补气等设施，以期消除弥合水锤。

泵站设计时，对有可能产生水锤危害的泵站宜进行停泵水锤计算：①求出水泵机组在水轮机工况下的最大反转数，判断水泵叶轮及电机转子承受离心应力的机械强度是否足够，并要求离心水泵的最大反转速度部超过额定转速的1.2倍；②求出泵壳内部及管路沿线的最大正压值，判断发生停泵水锤时有无爆裂管道及损害水泵的危险性；③求出泵壳内部及管道沿线的最大负压值，判断有无可能形成水柱分离，造成断流水锤等严重事故。水锤消除装置宜装设在泵房外部，以避免水锤事故可能影响泵房安全，同时宜库存备用，以及时更换。

6.1.8 本条规定了潜水泵的使用原则。

1 要求水泵在高效区内运行；

2 在满足泵站设计流量和设计扬程的同时，要求在整个运行范围内，机组安全、稳定运行，并有较高效率，配套电动机不超载；

3 由于电动机绝缘保护的原因，潜水泵配套电动机一般为低压，如电动机功率过大，会导致动力电缆截面过大或电缆条数过多，安装不便，故做此规定；

4 由于水泵间水流扰动的原因，已有多起工程实例中发生了潜水泵动力、信号电缆与潜水泵起吊铁链互相碰撞、磨擦，致使动力或信号电缆破损渗水的事故发生。实践经验证明，采取适当措施可以避免类似事故；

5 近年来有使用潜水泵直接置于滤后水中作为滤池反冲洗泵的实例，经过征询自来水企业和潜水泵制造企业的意见，认为潜水泵的这种使用方式是不妥的。为了确保饮水安全，防止污染，不宜采用这种使用方式。

6.1.10 关于水泵配套阀门控制方式的原则规定。

阀门的驱动方式需根据阀门的直径、工作压力、启闭的时间要求及操作自动化等因素确定。根据对泵房内阀门驱动方式的调查，近年来给水泵站多为自动化或半自动化控制，人工控制的泵站已很少见，故规定泵房内直径300mm及300mm以上的阀门宜采用电动或液压驱动为主，但应配有手动的功能。

6.2 水泵吸水条件

6.2.1  关于泵房吸水井、进水流道及安装高度等方面的原则规定。

水泵吸水条件良好与否，直接影响水泵的运行效率和使用寿命。各种水泵对吸水条件的要求差异很大，同时机组台数及当地的水文、气候、海拔等自然条件的影响也不可忽视。

前池、吸水井是泵站的重要组成部分。吸水井内水流状态对水泵的性能，特别是对水泵吸水性能影响很大。如果流速分布不均匀，可能出现死水区、回流区及各种漩涡，发生淤积，造成部分机组进水量不足，严重时漩涡将空气带入进水流道（或吸水管），使水泵效率大为降低，并导致水泵汽蚀和机组振动等。

吸水井分割有利于吸水井内设备的检修和清理。

6.2.2 关于水泵合并吸水管的规定。

自灌充水水泵系指正水头吸水的水泵。非自灌充水水泵系指负水头吸水的水泵。非自灌充水水泵如采用合并吸水管，运行的安全性差，一旦漏气将影响与吸水管连接的各台水泵的正常运行。对于自灌充水水泵，如采用合并吸水管，吸水管根数不得少于两条，并应校核其中一条吸水管发生事故时，其余吸水管的输水能力。

6.2.3 关于吸水管布置要求的规定。

卧式水泵和叶轮直径较小的立式水泵，其吸水管宜采用带有喇叭口的吸水管道。喇叭口吸水管的布置宜符合下列要求：

1 吸水喇叭口直径（DN）不宜小于1.25倍的吸水管直径（dn）；

2 吸水喇叭口最小悬空高度（E）：

(1) 喇叭口垂直布置时，E=0.6~0.8DN；

(2) 喇叭口倾斜布置时，E=0.8~1.0DN；

(3) 喇叭口水平布置时，E=1.0~1.25DN；

3 吸水喇叭口在最低运行水位时的淹没深度（F）：

(1) 喇叭口垂直布置时，F=1.0~1.25DN；

(2) 喇叭口倾斜布置时，F=1.5~1.8DN；

(3) 喇叭口水平布置时，F=1.8~2.0DN；

4 吸水喇叭口与吸水井侧壁净距G=0.8~1.0DN；两个喇叭口间的净距H=1.5~2.0DN；同时应满足喇叭口安装的要求；

5 设有格网或格栅且安装有多台水泵的吸水井，格网或格栅至吸水喇叭口的流程长度不应小于3DN。

6.2.4 关于吸水井(前池)布置要求的原则规定。

前池的作用是使水流平顺地扩散分布，避免形成漩涡。采用侧向进水时，前池及吸水井易出现回水区，流态很不好，流速分布极不均匀。因此应尽量采用正向进水，如受条件限制必须采用侧向进水时，宜在前池内增设分水导流设施，必要时应通过水工模型试验验证。前池理想的扩散角为9°~11°，而工程中常难以做到。扩散角越大，越易在前池产生脱壁回流及死水区，所以规定扩散角不宜大于40°。当上述要求难以达到时，采取在前池适当部位加设1~2道底坎或再加设若干分水立柱等措施，也能有效地改善流态，使机组运行平稳，提高效率。

6.2.5 关于大型立式水泵进水流道型式的规定。

随着城市规模的扩大以及区域供水的实施，一些工程的水源泵站采用了大型立式水泵。肘型进水流道是目前国内外采用最为广泛的一种流道型式。由于肘型进水流道是逐渐收缩的，流道内的水流状态较好，水力损失较小，但不足之处是其底面高程比水泵叶轮中心线高程低得较多，致使泵房地基开挖较深，需增加一定的工程投资。

钟型进水流道也是一种较好的流道型式，与肘型进水流道相比，钟型进水流道的平面宽度较大，而高度较小。这样可提高泵房底板高程，减少泵房地基开挖深度，机组间需填充的混凝土量也较小，因而可节省一定的工程数量。

吸水井及进水流道应根据水泵制造厂所规定的要求进行设计，必要时还应进行水力模型试验。

6.2.5 关于水泵安装高度的规定。

水泵安装高度必须满足不同工况下必需气蚀余量的要求。同时应考虑电机与水泵额定转速差、水中的泥沙含量、水温以及当地的大气压等因素的影响，对水泵的允许吸上真空高度或必需气蚀余量进行修正。轴流泵或混流泵立式安装时，其基准面最小淹没深度应大于0.5m。深井泵必须使叶轮处于最低动水位以下，安装要求应满足水泵制造厂的规定。水泵安装高度合理与否，影响到水泵的使用寿命及运行的稳定性，所以水泵安装高程的确定需要详细论证。

以往对泥沙影响水泵汽蚀余量的严重程度认识不足，导致安装高程确定得不够合理。近年来我国学者进行了不少实验与研究，所得的结论是一致的：泥沙含量对水泵汽蚀性能有很大的影响。室内实验证明，泥沙含量5~10kg/m3，水泵的允许吸上真空高度降低0.5~0.8 m；泥沙含量100kg/m3，允许吸上真空高度降低1.2~2.6 m；泥沙含量200kg/m3时，允许吸上真空高度降低2.75~3.15 m。所以水泵安装高程应根据水源设计含沙量进行校核修正。

由于水泵额定转速与配套电动机转速不一致而引起汽蚀余量的变化往往被忽视。当水泵的工作转速不同于额定转速时，汽蚀余量应按下式换算：[NPSH]ˊ=NPSH（nˊ/n） 。

轴流泵、带导叶的立式混流泵和深井泵，叶轮应淹没在水下，其安装高度通常不进行计算，直接按产品样本规定设计。

6.2.6 关于湿式安装潜水泵最低水位的规定和干式安装的潜水泵配备电机降温装置（一般为冷却夹套）的规定。

6.3 管道流速

6.3.1关于泵房内管道采用流速的规定。

根据技术经济因素的考虑，规定水泵吸水管及出水管的流速范围。

6.4 起重设备

6.4.1 关于泵房内起重设备操作水平的规定。

关于泵房内起重设备的操作水平，在征求各地意见过程中，一般认为考虑方便安装、检修和减轻工人劳动强度，泵房内起重的操作水平宜适当提高。但也有部分单位认为，泵房内的起重设备仅在检修时用，设置手动起重设备就可满足使用要求。

6.5 水泵机组布置

6.5.1关于水泵机组布置的原则规定。

机组布置直接影响到泵房的结构尺寸，对安装、检修、运行、维护有很大的影响。

6.5.2 关于卧式水泵及小叶轮立式水泵机组的布置的规定。

水泵机组布置时，除满足其结构尺寸的需要外，还要考虑满足操作何检修的最小净距。由于在就地拆卸电动机转子时，电动机也需移位，因此规定了考虑就地检修时，应在机组一侧设水泵机组宽度加0.5m的通道。

2 泵房内设检修场地的要求。为满足检修要求，规定了检修场地的最小通道宽度。在设备的安装位置，应留有一定的空间，以保证设备能顺利地安装或拆卸。需要将设备吊至集中检修场地检修时，既要满足吊运的要求，又要满足设备安放及检修工作的需要。

3 满足设备运行维护的要求。有现场操作要求的设备，应留有足够的操作距离。只需要巡视检查的设备，应有不小于0.8~1.2m的运行维护通道。

设备布置应整齐、美观、紧凑、合理。

考虑到地下式泵房的平面尺寸的限制，以及小容量电机的条件，水泵机组的间距可适当减小。

6.5.3随着城市供水规模的扩大，以往在给水工程中较少采用的大叶轮立式轴流泵和混流泵，近年来在不少工程中得到了应用，因此增加了对大叶轮立式轴流泵和混流泵机组布置的规定。

6.6 泵房布置

6.6.1 关于泵房主要通道宽度的规定。

6.6.2关于泵房内架空管道布置的规定。

考虑安全运行的要求，架空管道不得跨越电气设备。为方便操作，架空管道不得妨碍通道交通。

6.6.3关于设计泵房地面层以上高度的规定。

泵房高度应能满足通风、采光和吊运设备的需要。

6.6.4 规定设计装有立式水泵的泵房时应考虑的特殊要求。

若立式水泵的传动轴过长，轴的底部摆动大，易造成泵轴填料函处大量漏水，且需增加中间轴承及其支架的数量，检修安装也较麻烦。因此应尽量缩短传动轴长度，降低电动机层楼板高程。

6.6.5规定设计管井泵房时应考虑的特殊要求。

6.6.6 规定设计泵房的门需考虑设备的进出。

7 输配水

7.1 一般规定

7.1.1 关于输水管(渠)线路选择的原则规定。

输水管（渠）的长度，特别是管径较大的管道，对投资的影响很大。缩短管道的长度，既可有效地节省工程造价，又能降低水头损失。管线敷设处的地质构造，直接影响到管道的设计、施工、投资及安全，因此增加了选线时应尽量避开不良地质构造地带（如地质断层、滑坡、泥石流等处）的规定。管线经过地质情况复杂地区时，应进行地质灾害的评价。

管线选择时还应遵守国家关于环境保护、水土保持和文物保护等方面的有关规定。

7.1.2 关于输水管(渠)道设计水量的规定。

输水管(渠)的沿程漏失水量与管材、管径、压力和施工方法等有关，计算原水输水管道的漏损水量时，可根据工程的具体情况，参照有关资料和已建工程是数据确定。

原水输水管（渠）道设计流量包括净水厂自用水量，其数值一般可取水厂供水量的5%~10%。

由于水厂的供水量中已包括了管网漏失水量，故向管网输水的管道设计水量不再另计管道漏失水量。

多水源供水的城镇，各水厂至管网的清水输水管道的设计水量应按最高日最高时条件下综合考虑配水管网设计水量、各个水源的分配水量和调节能力、管网调节构筑物的设置情况后确定。

7.1.3 关于输水干管条数和安全供水措施的规定。

在输水工程中，安全供水非常重要，因此本条例制定了严格规定。

本条文规定了“输水干管不宜少于两条，当有安全贮水池或其他安全措施时，也可修建一条”。采用一条输水干管的规定，适用于输水管道距离较长，建两条管道的投资较大，而且在供水区域输水干管断管维修期间，有满足事故水量的贮水池或者或其他安全供水措施的情况。采用一条输水干管也仅是在安全贮水池前，在安全贮水池后，仍应敷设两条管道，护卫备用。当有其他安全措施时也可修建一条输水干管，一般常用的为多水源，即可由其他水源在事故时补充。

输水干管断管的事故期间，允许降低供水量，按事故水量供水，事故水量是城镇供水系统设计水量的70%。因此，无论输水干管采用一根或者两根，都应进行事故期供水量的核算，都应满足安全供水的要求。

日本水道协会2004年版《水道设施设计指针》中规定“当输水设施发生事故时，会导致大范围停水或输水量下降，要求输水设施在保证必要输水量的同时，其可靠性要强，输配水设施有无形成网络系统的，都应设置两条以上输水管线”。

7.1.4 关于输水管道运行中，应保证各种工况不出现负压的原则规定。

输水管出现负压，水中的空气易分离，形成气团妨碍通水，同时还会造成水流的不稳定，另外也可能造成管外水流的渗入，造成污染。一般输水管线宜埋设在水力坡降线以下，这样可保证管道水流在正压下运行。

7.1.5 关于输水形式的规定。

采用明渠输送原水主要存在两方面的问题，一是水质易被污染，二是容易发生与工农业争水，导致水量流失，因此本条文中规定原水输送宜选用管道或暗渠（隧道）；采用明渠输水宜采用专用渠道，如天津“引滦入津”工程。

为防止水质污染，保证供水安全，本条文中规定清水输送应选用管道。若采用暗渠或隧道，必须保证混凝土密实，伸缩缝处不透水，且一般情况是暗渠或者隧道内压大于外压，防止外水渗入。

7.1.6 关于输水管道输水方式的规定

输水方式的选定一般应经技术经济安全比较后确定。近年来国内有些城市出现“重力流现象”，即重力流水厂随着供水区域的扩大，用不断降低水力坡度方式来适应供水区域的扩大，形成大管径地留宿的现象，管道的流速经常在低于经济流速的状态下进行，这是不合理的。

7.1.7 关于长距离输水工程的原则规定。

由于经济的发展和人民生活水平的提高，城镇用水量随之增加，同时供水水源水质污染也日趋严重，形成一些城镇附近的水源已不能满足所需水量和水质的要求，因此近年来长距离输水工程愈来愈多，技术问题也愈来愈复杂，有必要在规范中增列相关规定。

长距离输水是一项复杂的综合性工程，如天津引滦入津工程，工程规模50m3/s(隧洞设计流量为60m3/s)，输水距离234km。工程内容包括：隧洞、河道整治、修建调蓄水库、建专用明渠、加压泵站、输水管道和净水厂。目前国家计划建设的南水北调工程更为复杂，涉及问题更多。另外长距离输水工程尚未有确切的界定，因此本条内容适用范围是：城镇生活用水，输水形式为封闭式(管道或暗渠等)，并且一般指输水距离较长，断面较大，压力较高的工程。

长距离输水工程应遵守本规范第七章输配水中相关条款的原则规定。又从长距离输水工程的重要性、安全性、复杂性和合理投资的需要，制定了管线选择、输水系统优化、管材设备比选、经济管径的确定、水锤分析计算和防护，以及测流河测压点、遥测、遥讯、遥控等设置内容的各项规定。

长距离输水工程设计原则为：

1 根据本规范7.1.1条规定，对拟定的管线走向，渗入实地调查研究，并进行技术经济比较，选择安全可靠的输水线路；

2 对选定的输水管线绘制管线纵断面图，根据本规范第7.1.2条规定计算设计水量，按照本规范第7.2节规定的水力计算方法，对各种运行工况（设计工况、流量大于或小于设计时的工况、事故工况等），在输水方式（加压或调压）、管线根数和本规范第7.1.3条安全供水的规定进行水力计算和绘制水力坡降线，初定管材和管压，进行输水系统的技术、经济、安全方面的综合比较，选择运行可靠的输水系统。

3、根据本规范第7.4.1条规定，对管材进行技术、经济、安全方面的比较优化。

4、对已选定的管材，按“现值法”或“年值法”进行经济流速的计算，确定经济管径。

5、长距离输水管道由于开（关）泵，开（关）阀和进行中流量调节引起流速变化产生的水锤，危害更大，往往是爆管的主要因素，因此必须进行水锤分析计算，研究消减水锤的方法，并对管路系统采取水锤的综合防护措施。一方面控制管道的实验压力；另一方面防止管道隆起处和水压较低处的水柱被拉断，避免水柱弥合时产生断流水锤的危害。防止管道断流弥合水锤的有效办法是设置调压塔注水和空气阀注气。调压塔注水的方法效果好，但比较麻烦，空气阀注气的方法简单，但是排除管道中的气体困难，特别是在可能出现水柱弥合处，排气必须缓缓地进行，否则引起的压力升高危害也很大，甚至造成爆管。

长距离输水管道水锤的分析计算可根据工程的规模、重要性以及不同的设计阶段采用相应的方法，目前采用电算方法比较普遍。

6、应根据本规范第7.4.4条规定设置管道的支墩，根据本规范第7.4.5条、第7.4.6条、第7.4.7条、第7.48条、第7.4.9条和第7.4.10条规定确定管道附属设施。

7、应根据本规范第7.4.4条规定的原则设置通气设施。长距离输水管道中水的流动是很复杂的，经常出现水气相间甚至气团阻水的现象，影响输水能力，增加能耗和危害管道的运行安全。管道中设置的空气阀，可在管道系统启动（充水）时排气，检修（泄水）时向管道体注气，防止管内出现真空，在管路进行时，又能及时地排除和补充管道内的气体，使输水管道安全进行。

长距离输水管道应根据管线的纵向设计、管道的断面、设计设计水量、工作压力和功能的要求，分析计算确定空气阀的位置、数量、型式和口径。

8 应根据本规范第11.2.3条规定设置测流、测压点，根据本规范第11.3.2条规定设遥测、遥讯、遥控系统，为工程的安全运行和科学的管理等创造条件。

9 应根据本规范第7.3.7条、第7.3.8条规定，研究穿越工程的设计和施工方法。

10 应根据现行国家标准《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268规定，进行管道水压试验及冲洗消毒的设计。

10 重要的和大型的长距离输水工程应做数学水力模型，验证输水工程的设计合理性和安全可靠性。

2 对于管道根数(如采用单管时，必须考虑设置调蓄水池或其他安全措施)和输水方式(重力流、压力流或二者并用)等，按不同工况分析(设计流量，大于或小于设计流量及事故状态等)，进行系统方案设计比选；

3 根据工程的具体情况进行管材、设备的比选；

4 计算分析比较不同管径的流速，选择经济流速，确定经济管径；

5 大型长距离输水工程宜做数学水力模型试验。

7.1.8 关于配水管网布置的原则规定。

城镇供水安全性十分重要，一般情况下宜将配水管网布置成环状。考虑到某些中、小城镇等特殊情况，一时不能形成环网，可按枝状管网设计，但是应考虑将来连成环状管网的可能。

7.1.9 关于严禁生活饮用水管网与非生活饮用水管网连接的规定。

我国《生活饮用水卫生标准》(GB5749)明确规定“各单位自备的生活饮用水供水系统，不得与城市供水系统连接”，结合国内发生的由于管道连接错误造成的饮用水污染事故，故作出本条文规定。

7.1.10 关于配水管网设计水量和设计水压计算及校核的规定。

为合理确定配水管网的管径、水泵扬程及高地水池的标高等，必须进行配水管网的水力平差计算。为确保管网在任何情况下均能满足居民的用水要求，配水管网除按最高日最高时的水量及控制点的设计水压进行计算外，还应按发生消防时的水量和水压要求、最大转输流量及干管事故水量等三种情况进行校核；如校核结果不能满足要求，则需要调整某些管段的管径。

7.1.11 关于管网优化设计的规定

管网优化设计是在保证城市所需水量、水压和水质安全可靠的条件下，选择最经济的供水方案及最优的管径或水头损失。设置和运行都会影响管网的经济指标。因此，要对管网主要干管及控制出厂压力的沿线管道校核其流速的技术经济合理性；对供水距离较长或地形起伏较大的管网进行设置加压泵站的必选，对昼夜用水量变幅较大供水距离较远的管网比较设置调节水池泵站的合理性。

7.1.12 关于压力输水管道削减水锤的原则规定。

由于开泵、停泵、开阀、关阀等造成管内水流速度的急剧变化，从而产生水锤，危及管道安全。因此，压力输配水管道应进行水锤分析计算，采取措施削减开关泵（阀）产生的水锤，和防止在管道隆起处和压力较低的部位产生水柱拉断，产生的水柱弥合水锤。工艺设计一般应采取措施，使管道在削减后的残余水锤作用下的设计压力小于管道试验压力。

7.1.13 按现行国家标准《建筑设计防火规范》(GBJ16)中“室外消防给水管道的最小直径不应小于100mm”和“室外消火栓的间距不应超过120m”的相关规定。

7.2 水力计算

7.2.1 关于管道水头损失计算的规定。

管道总的水头损失计算，通常把沿程损失和局部水头损失分别计算，而后把二者进行叠加，即为管道总的水头损失。

7.2.2 关于给水管道沿程水力计算的规定。

改革开放以来，给水工程所用管材发生很大变化。灰口铸铁管逐步淘汰。塑料管材(如热塑性的聚氯乙烯管、聚乙烯管和热固性的玻璃纤维增强塑料加砂管等)品种愈来愈多，规格愈来愈齐全，在给水工程中得到了愈来愈广泛的应用。近年来我国成功引进了大口径预应力钢筒混凝土管道生产技术，其管材已广泛应用在输水工程上。此外应用历史较长的钢管的防腐技术也有了长足进展，目前较普遍使用水泥砂浆内衬。这样原规范中所使用的以旧钢管和旧铸铁管为研究对象建立的舍维列夫水力计算公式的适用性愈来愈小。《建筑给排水设计规范》(GB50015)对原采用的水力计算公式进行了修正，已发行和正在修编的塑料管规程也规定了相应的水力计算公式。

欧美国家采用的水力计算公式和配水管网计算软件（一般多采用海曾-威廉公式），已在有些设计单位的工程实践中应用。该公式也在国内一些工程实践中应用，效果较好。基于上述原因，对原规范采用的水力计算公式进行了修改和补充。

由于各种管材的内壁粗糙程度不同，以及受水流流态（雷诺数Re）的影响，很难采用一种公式进行各种材质管道沿程水头损失计算。根据国内外有关水力计算公式的应用情况和国内常用管材的种类和水流流态的状况，并考虑与相关规范（标准）在水力计算方面的协调，本次修订制定了3种类型的水力计算公式。

1 塑料管的沿程水头损失计算采用魏斯巴赫—达西公式，即，，魏斯巴赫—达西公式是一个半理论半经验的水力计算公式，适用于层流和紊流，适用于管流和明渠。已发行和正在编制的塑料管技术规定都采用了该公式。因为塑料管材的管壁光滑，管内水流大多处在水力光滑区和紊流过渡区，所以沿程阻力系数λ的计算，应选择相应的计算公式。《埋地硬聚氯乙烯给水管道技术规程》(CECS17)规定水力摩阻系数λ按勃拉修斯公式计算。《埋地硬聚乙烯（PE）管给水管道技术规程》规定水力摩阻系数λ宜按柯列布鲁克—怀特公式计算。此外内衬与内涂塑钢管也可参照公式（7.2.2-1）计算。

2 混凝土管（渠）及已做水泥砂浆内衬的金属管道，仍采用舍齐（CHEYY）公式，即，。y值的计算可根据水力条件，选用巴甫洛夫公式，即，或者y取，选用曼宁公式即计算。管道水力计算一般情况下多采用曼宁公式。公式（7.2.2-2）国内多用在输水管道。

对于管道水力计算，n值的选取是关键。由于近来制管工艺和技术的进步，管壁的光滑程度愈来愈好，因次n值也随之降低。已经发行的《埋地给水钢管水泥砂浆衬里技术标准》CECS-10:89规定粗糙系数n值不大于0.012。美国发行的《混凝土压力管》手册（M9）对于PCCP管建议：v为3ft时n取0.011，v为5ft时n取0.010。另外我国有些工程，如大连“引碧入连”工程、北京第九水厂等对水泥砂浆衬里钢管的n值进行了测试，设计人员可根据工程具体情况，结合有关资料分析研究后确定。

金属管道采用涂料作为防腐的也较多，涂料作钢管内衬比水泥砂浆更光滑，n值相对较小，但由于涂层较薄，应考虑钢管横向焊缝对水流阻力的影响。

3 输配水管道以及配水管网水力平差可采用海曾-威廉公式（7.2.2-5）计算。另外，现行国家标准《建筑给排水设计规范》(GB50015)和国内管网平差水力计算软件也采用曼宁-威廉公式。

几种沿程水头损失计算公式都有一个重要的水力摩阻系数（n，Ch，△）。摩阻系数与水流雷诺数Re和管道的相对粗糙度有关。也就是管道的摩阻系数与管道的流速、管道的直径、内壁光滑程度及水的粘滞度有关。近些年来国内制管工艺、技术和设备都有较大的进步，管材内壁光滑程度也有很大的提高，因此摩阻系数呈逐渐较少的趋势。有些工程检测值比较过去国内有关资料的推荐值都小。

为了使设计人员在进行水力计算时能选取恰当的摩阻系数，根据日本土木学会编制的《水力公式集》、前苏联A.M库尔干诺夫和H.Φ非得诺夫编的《给水排水系统水力计算手册》、武汉水利电力学院编的《水力计算手册》、《给水排水设计手册》、日本水道协会编的《水道设施设计指南、解说》、美国《混凝土压力管手册》（M9）、《建筑给水排水设计规范》GB50015等有关资料，汇编了“各种管道沿程水力损失水力计算参数（n，Ch，△）值”见表9，可供设计人员根据工程的具体情况选用。

使用该公式时，海曾-威廉系数的取值比较关键，可参考国内外一些工程的取值和有关资料，结合本工程的具体情况选定。

表9各种管道沿程水力损失水力计算参数（n，Ch，△）值

7.2.3 关于管道局部水头损失计算的规定。

管道局部水头损失和管线的水平及竖向平顺等情况有关。调查了国内几项大型输水工程的管道局部水头损失数值，一般占沿程水头损失的5％～10％。所以一些工程在可研阶段，根据管线的敷设情况，管道局部水头损失可按沿程水头损失的5％～10％计算。

配水管网平差计算，一般不考虑局部水头损失。

7.3 管道布置和敷设

7.3.1 关于管道埋设深度及有关规定。

管道埋设深度一般应为冰冻线以下，管道浅埋时应进行热力计算。

露天铺设的管道，为消除温度变化对管道伸缩的影响而产生的形变，应设置伸缩器等措施，但近年来由于露天管道加设伸缩器后，忽略管道整体稳定，从而造成管道伸缩器处拉脱的事故时有发生，因此本条文中增加了保证管道整体稳定的条款。

7.3.2 关于给水管道布置原则的规定。

根据《城市工程管线综合规划规范》(GB50289)对城镇给水管道的平面布置和竖向位置作出本条文规定。

7.3.3 关于给水管道与建（构）筑物和其他管线最小水平净距的规定。

根据现行国家标准《城市工程管线综合规划规范》(GB50289)对城镇给水管道与建（构）筑物和其它工程管线间的水平距离作出本条文规定。受道路宽度、断面以及现状工程管线位置等因素限制难以满足时，可根据实际情况采取安全措施后，减少其最小水平净距。

给水管线高速公路的水平间距，可结合高速公路规定协商确定。

7.3.4 关于给水管道与建（构）筑物和其他管线最小垂直净距的规定。

根据现行国家标准《城市工程管线综合规划规范》(GB50289)对城镇给水管道与其它工程管线交叉时的垂直距离作出本条文规定。

给水管线高速公路交叉时的垂直间距，可结合高速公路规定协商确定。

7.3.5 关于生活饮用水管道通过毒物污染及腐蚀地区的规定。

7.3.6 关于给水管道与污水管道或输送毒液管道交叉时的有关规定。

7.3.7 关于给水管道与铁路交叉的原则规定。

7.3.8 关于给水管道与河道交叉时的原则规定。

根据现行国家标准《防洪标准》(GB50201)中规定了不同等级管道的不同防洪标准，并规定“从洪水期冲刷较剧烈的水域（江河、湖泊）底部穿过的输水、输油、输气等管道工程，其埋深应在相应的防洪标准洪水的冲刷深度以下”。

根据现行国家标准《城市工程管线综合规划规范》(GB50289)中规定“在一至五级航道下面敷设，应在航道底设计高程2m以下；在其它河道下面敷设，应在河底设计高程1m以下；当在灌溉渠道下面敷设，应在渠底设计高程0.5m以下”，因此本条文修订了原规范中管道穿越河道时管道埋设深度的规定。

7.3.9 关于管道地基、基础、垫层及回填土压实度的规定

7.3.10 关于管道试验压力及水压试验要求的规定。

7.4 管渠材料及附属设施

7.4.1 关于输配水管道材料选择和管道连接方式的原则规定。

近年来国内管材发展较快，新型管材较多，设计中应根据工程具体情况，通过技术经济比较，选择安全可靠的管材。

目前，国内输水管材一般采用预应力钢筒混凝土管、钢管、球墨铸铁管、预应力混凝土管、玻璃纤维增强树脂夹砂管等。配水管道管材一般采用球墨铸铁管、钢管、聚乙烯管、硬质聚氯乙烯管等。

7.4.2 关于金属管道防腐措施的原则规定。

金属管道防腐处理非常重要。它将直接影响水体的卫生安全以及管道使用寿命和运行可靠。

金属管道表面除锈得质量、防腐涂料的性能、防腐层登记与构造要求、涂料涂装得施工质量以及验收标准等，应遵守现行国家标准《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268等的规定。内防腐如采用水泥砂浆衬里，还应遵守《埋地给水钢管道水泥砂浆衬里技术标准》CECS10的规定。

非开挖施工给水管道（如顶管、夯管等）防腐层的设计与要求，应根据工程的实际情况确定。

应特别注意涂料的选择、防锈的质量和施工技术。钢管的接口处为薄弱环节，应特别注意。一般情况金属管道防腐，宜由专业队伍施工。

金属管道外防腐可根据工程的性质、埋设处土质腐蚀性等情况，采用不同级别的防腐措施。

7.4.3 关于输配水管道的管材、金属管道内防腐材料、承插管接口处填充材料卫生安全的规定。

7.4.4 关于非整体连接管道支墩设置的规定。

非整体连接管道一般指承插式管道（包括整体连接管道设有伸缩节又不能承受管道轴向力的情况）。

非整体连接管道在管道的垂直和水平方向转弯点、T型连接段等分叉处、管道端部堵头处，以及管径截面变化处都会产生轴力。埋地管道一般设置支墩支撑，支墩的设计应根据管道设计内水压力、接口磨擦力，以及地基和周围土质的物理力学指标，根据现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》(GB50332) 规定计算确定。

7.4.5 关于输水管道和配水管网设置检修阀门的规定。

输水管的始点、终点、分支处一般应设置阀门；管道穿越大型河道、铁路主干线、高速公路和公路的主干线，根据有关部门的规定结合工程的具体情况设置阀门。输水管还应考虑自身检修和事故时维修的需要设置阀门，并考虑阀门拆卸方便。

根据消防的要求，配水管网上两个阀门之间消火栓数量不应超过5个。

7.4.6 关于输配水管道设调压（流）装置的规定。

7.4.7 关于输水管（渠）道和配水管（渠）道设置通气设施的规定

输水管（渠）、配水管（渠）通气设施是管道安全运行的重要措施。通气设施一般采用空气阀，其设置可经过计算确定，一般在管道的隆起点上必须设置空气阀，在管道的平缓段，根据输水工程的实例和安全运行的要求，也宜间隔1000m左右设一处空气阀。

配水管道空气阀设置可根据工程需要确定。

7.4.8 关于输水管道和配水管网设置泄水阀和排水阀的规定。

泄水阀（排水阀）的作用是考虑管道排泥和管道检修排水以及管道爆管维修的需要而设置的，一般输水管（渠）、配水管网低洼处及两个阀门间管段的低处，应根据工程的需要设置泄水阀。泄水阀的直径根据放空管道中泄水所需要的时间计算确定。环状管网在两个阀门间宜设置排水阀，在枝状管网的末端应设置排水阀，排水阀可与泄水阀一并考虑。

根据自来水部门反馈的意见，配水管网在因事故修复后，由于缺少必要的冲洗设施造成用户水质污染的事例时有发生，故环状管网在两个阀门间宜设置泄水阀（排水阀），在枝状管网的末端应设置泄水阀（排水阀）。

7.4.9 关于输水管道和配水管网设置人孔的规定。

7.4.10 关于非满流重力输水管（渠）道设置跌水井等的规定。

7.5 调蓄构筑物

7.5.1 关于净水厂内清水池有效容积的规定。

根据多年来水厂的运行及设计单位的实践经验表明，净水厂外无调节水构筑物时，净水厂内清水池的有效容积为最高日设计水量的10％～20％，一般能满足调节要求。对于小水厂，建议采用上限值。

7.5.2 关于在水厂外设置调蓄构筑物的原则规定。

大中城市供水区域较大，配水距离较长时，且供水区域有合适的位置和适宜的地形，可与仅由送水泵站调节水量进行经济技术比较，确定是否需要建厂外调节构筑物（如高位水池、水塔、调节水池泵站等）。厂外调节构筑物的容积应根据用水区域供需情况及消防储备水量等确定。当缺乏资料时，亦可参照相似条件下的经验数据确定。

7.5.3 关于清水池个数或分格数的规定。

为确保供水安全，设计时应考虑当某个清水池清洗或检修时还能保持正常生产。

7.5.4 关于生活饮用水清水池和调节构筑物平面布置及工艺布置的有关规定。

这些规定主要目的是防止饮用水的二次污染。尤其是在管网中饮用水调节构筑物的选址时，应注意其周围可能存在的对饮用水水质的潜在污染。本条文规定了生活饮用水清水池和调节构筑物与污染源的最小距离。

7.5.5 关于水塔设置避雷装置的规定。

8 水厂总体设计

8.1.1 提出水厂厂址选择的主要技术要求。

水厂厂址选择正确与否，涉及到整个供水工程系统的合理性，并对工程投资、建设周期和运行维护等方面都会产生直接的影响。影响水厂厂址选择的因素很多，设计中应根据这些因素的影响大小，通过技术经济比较确定水厂厂址。

当原水混浊度高、泥沙量大需要设置预沉设施时，预沉设施一般应设在水源附近。

8.0.2 关于水厂总体布置的规定。

水厂总体设计应根据水质要求、建设条件，在已确定的工艺组成和各工序功能目标以及处理构筑物形式的基础上，通过技术经济比较确定水厂总体布置方案。

水厂平面布置依据各建构筑物的功能和流程综合确定，通过道路、绿地等进行适当的功能分区。竖向控制应满足流程要求并兼顾生产排水及厂区土方平衡，并考虑预处理和深度处理、排泥水处理及回用水建设等可能的发展余地。

水厂附属建筑和附属设备应以满足正常生产需要为主，非经常性使用设备应充分利用当地条件，坚持专业化协作、社会化服务的原则，尽量减少配套工程设施和生活福利设施。

8.0.3 关于水厂生产构筑物布置的原则规定。

当水厂位于丘陵地区或山坡时，厂址的土方平整量往往很大，如生产构筑物能根据流程和埋深进行合理布置，充分利用地形，则可使土方平衡量达到最小，并可节约能耗、排水顺畅。

为使操作管理方便，水厂生产构筑物宜布置紧凑，但构筑物间的间距必须满足各构筑施工及埋设管道的需要。寒冷地区因采暖需要，生产构筑物应尽量集中布置，以减少建筑面积和能耗。

构筑物件的联络管道应尽量顺直，避免迂回，以减少流程损失。

8.0.4 为使水厂布置合理和整洁，并使运行维护方便，提出家电修理车间及仓库等附属升茶构筑物与生产构筑物协调布置得原则规定。

8.0.5 水厂是安全和卫生防护要求很高的部门，为避免生活福利设施中人员流动和污水、污物排放的影响，条文规定水厂生产构筑物与水厂生活设施宜分开布置。

8.0.6 当水厂可能遭受洪水威胁时，应采取必要的防洪设施，且其防洪标准不应低于该城市的防洪标准，并应留有适当的安全裕度，以确保发生设计洪水时水厂能够正常运行。

8.0.7 参照1994年由建设部主编的《城市给水工程项目建设标准》第十一条、第五十四条及条文说明，规定了水厂对供电电源等级的规定。

一类城市：首都、直辖市、特大城市、经济特区以及重点旅游城市；

二类城市：省会城市、大城市、重要中等城市；

三类城市：一般中等城市、小城市。

8.0.8 水厂生产操作自动控制水平应以保证水质、经济实用、保障运行、提高管理水平为原则；并应根据城市类别、水厂规模和流程要求，设置在线水质和计量设备，经过技术经济比较确定相应的生产操作方式和自动化控制方案。大型水厂可采用集中监视、分散控制的集散型微机控制系统，监视主要设备运行状况及工艺参数，对有条件的生产过程实现自动控制。中型水厂，有条件时可采用集中监测、微机数据采集、仪表监测系统、重要处理单元实现自动控制，浊度及余氯应连续测定。小型水厂，近期宜以手动为主，将来可逐步实现生产操作的自动控制。有条件时可在某些重要单元采用可编程序控制器实现自动控制，如投药、加氯、沉淀池排泥的自动控制与滤池反冲洗自动控制等。

大型水厂应建立中心调度室，及时了解生产构筑物的运行状态和主要工艺参数，以便及时采取措施，进行平衡调度，保证安全供水；有条件时应掌握管网的运行信息。

8.0.9 关于并联运行的净水构筑物间应考虑配水均匀的规定。

水厂若有两组以上相同流程的净水构筑物时，构筑物的进水管道布置应考虑配水的均匀性，使每组净水构筑物的负荷达到均匀。并联运行的生产构筑物宜设置必要的连通管道，通过闸门进行切换或超越，灵活组合。

8.0.10 水厂中加药间、沉淀池和滤池是操作联系频繁的构筑物，为有利于操作人员巡视和取样，应考虑相互间通行方便。据调查，不少水厂采用天桥等连接方式作为构筑物间的联络过道，以避免上下频繁走动。

为保证生产人员安全，构筑物及其通道应根据需要设置适用的栏杆、防滑梯等安全保护措施。

8.0.11 关于水厂设置露天堆放场地的规定。

在布置水厂平面时，需考虑设置堆放管配件的场地。堆放场地宜设置在水厂边缘地区，不宜设置在主干道两侧。滤池翻砂需专设场地，场地大小应不小于堆放一只滤池的滤料和支承料所需面积。滤池翻砂场地尽可能设在滤池附近。

8.0.12 关于水厂内建筑物建筑设计的原则规定。

城镇水厂在满足实用和经济的条件下，还应考虑美观。但应符合水厂的特点，强调简洁、质朴，不宜过于豪华，避免色彩多样或过多的装饰。

8.0.13 寒冷地区的净水构筑物应根据水面结情况及当地运行经验确定是否设盖或建在室内，保证运行和水质。飘尘或清水昆虫严重地区，净水构筑物可采取设盖或采取必要的防护措施，以保证处理后水质。

8.0.14 关于生产和附属生产、生活等建筑物防火设计的原则规定。

8.0.15 关于水厂道路的有关规定。

车行道宽度和转弯半径系根据现行的国家标准《厂矿道路设计规范》GBJ22确定。

8.0.16 关于水厂排水系统设计的原则规定。

为使生产构筑物的排泥通畅，并及时将厂区雨水排出，水厂应设有排水系统。当条件允许时，水厂排水首先应考虑重力流排放。若采用重力流排放有困难时，可在厂区内设置排水调节池和排水泵，通过提升后排放。

设计降雨重现期取值应结合厂区地势情况确定，大型水厂的生产区宜取高值。

8.0.17 水厂的排泥水量占水厂制水量的3％～7％，主要来自沉淀池排泥和滤池反冲洗。排泥水中含有原水的各种杂质和所投加药剂的残留物，其对环境的影响是显而易见的，因此环保部门对水厂排泥水日益重视。近年来，许多规模较大的新建和扩建水厂都已开始考虑和实施排泥水的处理和污泥的处置。这次修订从可持续发展和保护水资源要求出发，规定了水厂排泥水在必要时应进行处理以达到排放标准，并对处理过程中产生的污泥进行脱水处理，脱水后的泥饼可根据具体条件进行合理和妥善的处置。

8.0.18 关于水厂围墙的规定。

水厂围墙主要为安全而设置，故围墙高度不宜太低，一般以采用2.5m以上为宜。

为避免污泥运输影响厂区环境，宜在排泥水处理构筑物附近设置污泥脱水泥渣运输专用通道及出入口。

8.0.19 关于水厂绿化的规定。鉴于水厂绿化要求较高。据此，条文中规定为新建水厂的绿化面积不宜少于水厂总面积的30%。为避免清水池池顶上因绿化施肥而影响清水水质。条文中规定“清水池池顶宜铺设草皮”以限制施用对水质有害的肥料和杀虫剂。

9 水处理

9.1 一般规定

9.1.1 水处理工艺流程的选用及主要构筑物的组成是净水处理能否取得预期的处理效果和达到规定的处理后水水质的关键。原规范只提出：“参照相似条件下水厂的运行经验、结合当地条件，通过技术经济比较综合研究确定。”这次修订根据改革开放以来我国经济发展和技术进步的实际，结合当前水源水质的现状和供水水质要求的提高，增加了经过调查研究以及不同工艺组合的试验，以使水处理工艺流程的选用及主要构筑物的组成更科学和更切实际。

9.1.2 规定了水处理构筑物的设计生产能力应按最高日供水量加自用水量确定。

水厂的自用水量系指水厂内沉淀池或澄清池的排泥水、溶解药剂所需用水、滤池冲洗水以及各种处理构筑物的清洗用水等。自用水量与构筑物类型、原水水质和处理方法等因素有关。根据我国各地水厂经验，当滤池反冲洗水不回用时，一般自用水率为5%～10％，上限用于原水浊度较高和排泥频繁的水厂；下限用于原水浊度较低、排泥不频繁的水厂。当水厂采用滤池反冲洗水回用时，自用水率约可减少1.5%～3.0%。

当水厂规模较小，消防水量占设计供水量比例较大时，水处理构筑物的生产能力还应包括消防补充水量。

9.1.3 关于水处理构筑物设计校核条件的规定。通常水处理构筑物按最高日供水量加自用水量进行设计。但当遇到低温、低浊或高含沙量而处理较困难时，尚需对这种情况下所要求的最大供水量的相应设计指标进行校核，以策安全、保证水质。

9.1.4 净水构筑物和设备常因清洗、检修而停运。通常清洗和检修都计划安排在一年中非高峰供水期进行，但净水构筑物和设备的供水能力仍应满足此时的用户用水需要，不可因某一构筑物或设备停止运行而影响供水，否则应设置足够的备用构筑物或设备，以满足水厂安全供水的要求。

9.1.5 净水构筑物除设置必须的进出水管外，还应根据需要设置辅助管道和设施，以满足构筑物排泥、排空、事故时溢流以及冲洗等要求。

9.1.6 水厂的排泥水量一般占水厂制水量的3%～7％，其中主要包含原水中的各种杂质和所投加的药剂残留物。

以往受经济条件限制，国内大部分水厂的排泥水都直接泄入附近河道，不仅淤积河床，而且成为水体的污染源。改革开放以来，随着人们环保意识和节水意识的增强，特别强调对水资源的保护，对于水厂排泥水的处理和污泥的处置日益受到重视，环保部门对水厂排泥水的处理和处置亦提出了相应的要求。近年来，国内一些水厂已开始考虑和实施排泥水的浓缩、脱水等处理。如北京水源九厂、上海闵行水厂、石家庄润石水厂、深圳梅林水厂、广州西洲水厂、杭州祥符水厂等。这次修订从可持续发展和保护水资源要求出发，规定水厂排泥水应根据当地环保的要求进行妥善处理和处置。排泥水处置应因地制宜，如利用池塘或低地进行干化和堆放；采用机械脱水装置；建造污泥干化场等，对脱水后泥饼可根据具体条件作出填埋、垃圾堆场覆盖土、利用开发建材等合理处置。

9.1.6 根据充分利用水资源和节约水资源的要求，滤池反冲洗水可以加以回收利用。20世纪80年代以来，不少水厂采用了回收利用的措施，取得了一定的技术经济效果。但随着人们对水质要求的日益提高，对回用水中的锰、铁等有害物质的积聚，特别是近年来国内外关注的贾弟氏虫和隐孢子虫的积聚，应予重视。因此，在考虑回用时，要避免有害物质和病原微生物的积聚而影响出水水质，采取必要措施，例如同时设有排放出口等。必要时，经技术经济比较，也可采取适当处理后再予以回用，以达到既能节约水资源又能保证水质的目的，

发生于1983年美国密尔沃基市的严重隐孢子虫水质事故，引起各国密切关注。事故的原因之一是利用了滤池冲洗废水回用。因此美国等国家制定了滤池反冲洗水回用条例。加州、俄亥俄州等对回流水量占总进水量的比例作了规定。因此不能规范规定滤池反冲洗回用应尽可能均匀。

9.2 预 处 理

9.2.1 规定了预处理的使用条件。

常规处理或常规—深度处理的出水不能符合生活饮用水水质要求时,可先进行预处理。根据原水水质条件，预处理设施可分为连续运行构筑物和间歇性、应急性处理装置两类。

9.2.2 当原水含沙量很高，致使常规净水构筑物不能负担或者药剂投加量很大仍不能达到水质要求时，宜在常规净水构筑物前增设预沉池或建造供沙峰期间应用蓄水池。

9.2.3 关于预沉方式选择的有关规定。一般预沉方式有沉沙池、沉淀池、澄清池等自然沉淀或凝聚沉淀等多种形式。当原水中的悬浮物大多为沙性大颗粒时，一般可采取沉沙池等自然沉淀方式；当原水含有较多粘土性颗粒时，一般采用沉淀池、澄清池等凝聚沉淀池。

9.2.4 关于预沉池设计数据的原则规定。因原水泥沙沉降形态是随泥沙含量和颗粒组成的不同而各不相同，故条文规定了设计数据应根据原水沉淀试验或类似水厂运行经验进行确定。

9.2.5 关于预沉池设计依据的规定。由于预沉池一般按沙峰持续时间的日平均含沙量设计，因此当含沙量超过日平均值含沙量时，有可能难以达到预沉的效果，故条文规定了设计时应考虑留有在预沉池中投加凝聚剂或采取适当加大凝聚剂投配措施的可能。

9.2.6 由于预沉池的沉泥多为无机质颗粒，沉速较大，当沉淀区面积较大时，为保证池内泥沙及时排除，应采取机械排泥方式。

9.2.7 规定了生物预处理的适用范围和使用条件。

在下述情况下可以采用生物预处理：常规处理工艺的原水中氨氮、有机微污染物浓度较高或臭阈值较大时，常规处理后的出水难于符合饮用水的水质标准；进水中藻类含量高时，滤池容易堵塞，过滤周期缩短。

在生物预处理的工程设计之前，应先用取水口的原水做该工艺的试验，试验时间宜经历冬夏两季。取水口原水的可生化性可根据BDOC或BOD5/CODcr比值鉴别；国内五座水厂长期试验结果表明，BOD5/CODcr比值宜大于0.2。

9.2.8 人工填料生物预处理池的人工填料克采用弹性填料、蜂窝填料和轻质悬浮填料等。人工填料生物预处理池，如深圳某特大型弹性填料生物处理工程、日本某水厂蜂窝生物预处理池、以及国内众多人工填料生物预处理池都采用了穿孔管曝气。上海某水厂轻质悬浮球颗粒生物滤池以及国内众多人工填料生物预处理中试池都采用穿孔管曝气。由于人工填料剪切作用，氧利用率较高。穿孔管孔径可采用3mm，在排泥正常条件下，孔眼不致堵塞。

生物陶粒滤池在原水CODMn浓度较低时，过滤时可以停止曝气。

9.2.9 人工填料生物接触氧化池的水力停留时间和曝气气水比，似根据国内实际工程以及日本某水厂的运行数据做出的规定。其上限制一般用于去除率要求较高或有机微污染浓度较高时。

9.2.10 生物陶粒滤池宜用气水反冲洗。填料粒径宜为2~5mm, 其他主要运行参数的规定系参考国内实际工程的运行数据。

9.2.11 处理水加氯后，三卤甲烷等生成量与前体物浓度、加氯量、接触时间成正相关。研究表明，在预沉池之前投氯时三卤甲烷等生成量最高，快速混合池次之，絮凝池再次，混凝沉淀池后更少。三卤甲烷等生成量还与氯碳比值成正比；加氯量大、游离性余氯量高则三卤甲烷等浓度也高。为了减少消毒副产物的生成量，氯预氧化的加氯点和加氯量应合理确定。

9.2.12 采用臭氧预氧化，应符合本规范9.9相关条款的规定。

臭氧预氧化的臭氧投加量宜根据预氧化效率及其副产物确定。我国以前设计手册的臭氧投加量为0.5~4mg/L，深圳市某水厂的臭氧预氧化臭氧投加量为0.5~1.6mg/L，美国某8座水厂为0.8~4mg/L，瑞士为≤2mg/L，日本某5座水厂为2~3mg/L。溴离子浓度较低的原水，臭氧投加量可为0.8~3mg/L。

臭氧可与水中溴离子（Br-）反应生成溴酸根（BrO3-），系致癌物。美国水质标准的溴酸根浓度为10μg/L，以后还可能降低标准值；世界卫生组织标准值为25μg/L。水中溴离子浓度愈高或臭氧投加量愈大，则溴酸根生成量都愈大。根据使用臭氧的水厂的调查，美国11座水厂中，有4座出厂水溴酸根为9~60μg/L；法国4座水厂出厂水有20%以上的溴酸根超过10μg/L；日本8座水厂溴酸根在数十μg/L以内。为了控制臭氧预氧化后的溴酸根浓度在较低水平，故臭氧投加量上限值应通过试验确定。

臭氧预氧化接触时间的长短，与接触装置类型有关。深圳某二座水厂臭氧预氧化接触时间分别为2min、8min。目前国内的设计参数一般为1~10min。美国某三座水厂臭氧预氧化接触时间为4~9min，加拿大某水厂为8min，瑞士水厂为11~58min。为使原水与臭氧充分混合, 规定臭氧预氧化的接触时间一般不宜小于5min。

空气中臭氧浓度大于0.1mg/L时，就会对人体健康有害。美国、日本规定工作环境容许浓度0.1mg/L。尾气应先经过回收、破坏使臭氧浓度符合标准后，再排入大气。臭氧发生器车间及其厂房周围的空气臭氧浓度均应在0.1mg/L以下。

9.2.13 采用高锰酸钾预氧化，应符合的规定：

1 高锰酸钾投加点宜设在取水口，经过与原水充分混合反应后，再与凝聚剂、氯、粉末活性炭混合。高锰酸钾预氧化后再加氯，可降低水的致突变性。高锰酸钾与粉末活性炭混合投加时，炭会消耗高锰酸钾。如果需要在水厂内投加，高锰酸钾投加点应设在快速混合池之前，先于其它水处理剂投加点的时间宜在3~5min以上。

2 二氧化锰为不溶胶体，必须通过后续滤池过滤去除，否则出厂水含锰和有颜色。

3 高锰酸钾投加量取决于原水水质。国内外研究资料表明，控制部份嗅味约为0.5~2.5mg/L；去除有机微污染物约为0.5~2mg/L；去除藻类约为0.5~1.5mg/L；控制加氯水致突变活性约为2mg/L。故规定高锰酸钾投加量一般为0.5~2.5mg/L。

运行中控制实际高锰酸钾投加量应精确，一般应通过烧杯搅拌试验确定。投量过高可能使滤后水锰的浓度增高并具有颜色。在生产运行中，可根据投加高锰酸钾后沉淀池或絮凝池水的颜色变化鉴别定量效果，也可用精密设备准确控制投加量。

3 美国水厂投加量在11.3kg/d以上时多采用干投。

9.2.14 规定了粉末活性炭吸附的使用条件。当一年之中原水污染时间不长或应急需要或水的污染程度较低，以采用粉末活性炭吸附为宜；长时间或连续性处理，宜采用粒状活性炭吸附。

1 粉末活性炭宜加入于原水中，进行充分混合、接触10~15min以上之后，再加氯或凝聚剂。除取水口投加点以外，根据实验结果也可在混合池、絮凝池、沉淀池中投加；

2粉末活性炭的用量范围是根据国内外生产实践用量规定；

3湿投粉末活性炭的炭浆浓度一般采用5%~10%。

4 大型水厂的湿投法，可在炭浆池内液面以下开启粉末活性炭包装，避免产生大量的粉尘。

9.3 混凝剂和助凝剂的投配

9.3.1 关于选用混凝剂和助凝剂的规定。

混凝剂和助凝剂是水处理工艺中添加的化学物质，其成份将直接影响生活饮用水水质。选用的产品必须符合卫生部2001年9月1日颁发的《生活饮用水化学处理剂卫生安全评价规范》的要求，从法律上保证了对人体无毒，对生产用水无害的要求。

聚丙烯酰胺常被用作处理高浊度水的混凝剂或助凝剂。聚丙烯酰胺是由丙烯酰胺聚合而成，其中还剩有少量未聚合的丙烯酰胺的单体，这种单体是有毒的。饮用水处理用聚丙烯酰胺的单体丙烯酰胺的含量应符合现行国家标准《聚丙烯酰胺技术指标》(GB17514)的规定在0.05%以下。

9.3.2 关于混凝剂和助凝剂品种选择的规定。

混凝剂和助凝剂的品种直接影响混凝效果，而其用量还关系到水厂的年运行费用。为了精确的选择混凝剂品种和投加量，应以原水作混凝沉淀试验的结果为基础，综合比较其它方面来确定。

采用助凝剂的目的是改善絮凝结构，加速沉降，提高出水水质，特别对低温低浊水以及高浊度水的处理，助凝剂更具明显作用。因此，在设计中对助凝剂是否采用及品种选择也应通过试验来确定。

缺乏试验条件或类似水源已有成熟的水处理经验时，则可根据相似条件下的水厂运行经验来选择。

9.3.3 关于混凝剂投配方式和稀释搅拌方式的规定。

根据对全国31个自来水公司近50个水厂的函调，一般都采用湿式投加方式，其中有许多水厂为减轻水厂操作人员的劳动强度和消除粉尘污染，直接采购高浓度的液体混凝剂，存放在毗临的专用储备池。在投配前，将高浓度的液体混凝剂稀释搅拌至投配所需浓度。而固体混凝剂因占地小，又可长期存放，仅作为备份。有条件的水厂都采用这样的方式。

液体投加的搅拌方式取决于选用混凝剂的易溶程度。当混凝剂很易溶解时，可利用水力搅拌方式。当混凝剂难以溶解时，则宜采用机械或压缩空气来进行搅拌。此外，投加量的大小也影响搅拌方式的选择。投加量小可采用水力方式，投加量大则宜用机械或压缩空气搅拌。

聚丙烯酰胺的配制和投加方法可按《高浊度水给水设计规范》(CJJ40)相关条文执行。

9.3.4 关于液体投加混凝剂时溶解次数的规定。

据调查，各地水厂的混凝剂溶解次数一般均采用每日3次，即每班一次。

为使固体混凝剂投入溶解池操作方便及减轻劳动强度，混凝剂投加量较大时，宜设机械运输设备或采用溶解池放在地下的布置形式，以避免固体混凝剂在投放时的垂直提升。

9.3.5 关于混凝剂投配浓度的规定。本条文的溶液浓度系指固体重量浓度，即按包括结晶水的商品固体重量计算的浓度。

混凝剂的投加应具有适宜的浓度，在不影响投加精确度的前提下，宜高不宜低。浓度过低，则设备体积大，液体混凝剂还会发生水解。例如三氯化铁在浓度小于6.5%时就会发生水解易造成输送管道结垢。无机盐混凝剂和无机高分子混凝剂的一般投加浓度为5%~7%（扣除结晶水的重量）。有些混凝剂当浓度太高时容易对溶液池造成较强腐蚀，故溶液浓度适当放宽。

9.3.6 关于石灰应制成石灰乳投加的规定。

石灰不宜干投，应制成石灰乳投加，以防止粉末飞扬，造成工作环境的污染。

9.3.7 关于计量和稳定加注量的规定。

按要求正确投加混凝剂量并保持加注量的稳定是混凝处理的关键。根据对全国31个自来水公司近50个水厂的函调，大多采用柱塞计量泵或隔膜计量泵投加，其优点是运行可靠，并可通过改变计量泵行程或变频调节混凝剂投量，既可人工控制也可自动控制。设计中可根据具体条件选用。

有条件的水厂，设计中英采用混凝剂（包括助凝剂）投加量自动控制系统，其方法目前有特性参数法、现场模拟实验法等。无论采用何种自动控制方法，其目的是为了达到最佳投加量且能即时调节、准确投加。

9.3.8 关于混凝剂或助凝剂采用自动控制投加的规定。

有条件的水厂，设计中应采用混凝剂（包括助凝剂）投加量自动控制系统，其方法目前有数学模型法、现场模拟实验法、特性参数法等。无论采用何种自动控制方法，其目的是为达到最佳投加量且能即时调节、准确投加。

9.3.8 关于与混凝剂接触的防腐措施的规定。

常用的混凝剂一般对混凝土及水泥沙浆等都具有一定的腐蚀性，因此对与混凝剂接触的池内壁、设备、管道和地坪，应根据混凝剂或助凝剂性质采取相应的防腐措施。混凝剂不同，其腐蚀性能也不同。如三氯化铁腐蚀性较强，应采用较高标准的防腐措施。而且三氯化铁溶解时释放大量的热，当溶液浓度为20%时，溶解温度可达70℃左右。一般池内壁可采用涂刷防腐涂料等，也可采用大理石贴面砖、花岗岩贴面砖等。

9.3.9 关于加药间劳动保护措施的规定。

加药间是水厂中劳动强度较大和操作环境较差的部门，因此对于卫生安全的劳动保护需特别注意。有些混凝剂在溶解过程中将产生异臭和热量，影响人体健康和操作环境，故必须考虑有良好的通风条件等劳动保护措施。

9.3.10 关于加药间宜靠近投药点的规定。

为便于操作管理，加药间应与药剂仓库（或药剂储备池）毗连。加药间（或药剂储备池）应尽量靠近投药点，以缩短加药管长度，确保混凝效果。

9.3.11 关于加药间的地坪应有排水坡度的规定。

9.3.12 关于药剂仓库及加药间设置计量工具和搬运设备的规定。

药剂仓库内一般可设磅秤作为计量设备。固体药剂的搬运是劳动强度较大的工作，故应考虑必要的搬运设备。一般大中型水厂的加药间内可设悬挂式或单轨起吊设备和皮带运输机。

9.3.13 关于固体混凝剂或液体混凝剂的固定储备量和周转储备量的规定。

根据对全国31个自来水公司近50个水厂的函调，固体混凝剂或液体混凝剂的固定储备量一般都都按最大投加量的7~10d计，其周转储备量则可根据当地具体条件确定。

9.3.14 关于固体混凝剂和石灰堆放高度的规定。

9.4 混凝、沉淀和澄清

Ⅰ 一般规定

本节所述沉淀和澄清均指混凝沉淀和澄清。自然沉淀（澄清）与混凝沉淀（澄清）有较大区别，本节规定的各项指标不适用于自然沉淀（澄清）。

9.4.1 关于沉淀和澄清池类型选择的原则规定。

随着净水技术的发展，沉淀和澄清构筑物的类型越来越多，各地均有不少经验。在不同情况下，各类池子有其各自的适用范围。正确选择沉淀池、澄清池型式，不仅对保证出水水质、降低工程造价，而且对投产后长期运行管理等方面均有重大影响。设计时应根据原水水质、处理水量和水质要求等主要因素，并考虑水质、水温和水量的变化以及是否间歇运行等情况，结合当地成熟经验和管理水平等条件，通过技术经济比较确定。

9.4.2 规定了沉淀池和澄清池的最少个数。

在运行过程中，有时需要停池清洗或检修，为不致造成水厂停产，故规定沉淀池和澄清池的个数或能够单独排空的分格数不宜少于两个。

9.4.4 关于沉淀或澄清处理后水的浑浊度的规定。

原《室外给水设计规范》(GBJ13)对经混凝沉淀或澄清处理的水在进入滤池前的浑浊度，规定为不宜超过10度。随着我国国民经济的发展，为适应人民对生活饮水水质要求的日益提高，在卫生部2001年颁布的“生活饮用水卫生规范”中，将生活饮用水浑浊度的规定由不超过3 NTU降低为1 NTU。为与其相适应，有必要将进入滤池前的浑浊度适当降低，以保证滤后水的水质。据此本条文改写为“经过沉淀或澄清处理的水，在进入滤池前的浑浊度一般不宜超过5 NTU”。

考虑到某些地区在处理高浊度原水或低温低浊度原水时，沉淀水较难控制在5 NTU以内，为此条文中又补充了“遇高浊度原水或低温低浊度原水时，不宜超过10 NTU”的规定。

9.4.3 规定了沉淀池和澄清池应考虑均匀配水和集水的原则。

沉淀池和澄清池的均匀配水和均匀集水，对于减少短流，提高处理效果有很大影响。因此，设计中必须注意配水和集水的均匀。对于大直径的圆形澄清池，为达到集水均匀，还应考虑设置辐射槽集水的措施。

9.4.4 关于沉淀池积泥区和澄清池沉泥浓缩斗容积的规定。

9.4.5 规定了沉淀池或澄清池设置机械化或自动化排泥的原则。

沉淀池或澄清池沉积污泥的及时排除对提高出水水质有较大影响。当沉淀池或澄清池排泥较频繁时，若采用人工开启阀门，劳动强度较大，故宜考虑采用机械化或自动化排泥装置。平流沉淀池和斜管沉淀池一般常可采用机械吸泥机或刮泥机；澄清池则可采用底部转盘式机械刮泥装置。

考虑到各地加工条件及设备供应条件不一，故条文中并不要求所有水厂都应达到机械化、自动化排泥，仅规定了在规模较大或排泥次数较多时，宜采用机械化或自动化排泥装置。

9.4.6 关于澄清池应设取样装置的规定。

为保持澄清池的正常运行，澄清池需经常检测沉渣的沉降比，为此规定了澄清池应设取样装置。

Ⅱ 混 合

9.4.7 混合系指投入的混凝剂被迅速均匀地分布于整个水体的过程。在混合阶段中胶体颗粒间的排斥力被消除或其亲水性被破坏，使颗粒具有相互接触而吸附的性能。据有关资料，对金属盐混凝剂普遍采用急剧、快速的混合方法，对而高分子聚合物的混合则不宜过分急剧。故本条规定“使药剂与水进行恰当的急剧、充分混合”。

9.4.8 关于混合方式的规定。

给水工程中常用的混合方式有水泵混合、管式混合、机械混合以及管道静态混合器等，其中水泵混合可视为机械混合的一种特殊形式,管式混合和管道静态混合器属水力混合方式。目前国内应用较多的混合方式为管道静态混合器混合和机械混合。

Ⅲ 絮 凝

9.4.9 关于絮凝池与沉淀池合建的原则规定。

为使完成絮凝过程所形成的絮粒不致破碎，故宜将絮凝池与沉淀池合建成一个整体构筑物。

9.4.10 关于选用絮凝池型式和絮凝时间的原则规定。

9.4.11 关于隔板絮凝池设计参数的有关规定。

隔板絮凝池的设计指标受原水浊度、水温、被去除物质的类别和浓度的影响。根据多年来多数水厂的运行经验，一般可采用停留时间为20～30min；起端流速0.5～0.6 m/s；末端流速0.2～0.3m/s。故本条对絮凝时间和廊道的流速作了相应规定。为便于施工和清洗检修，规定了隔板净距一般宜大于0.5m。

9.4.12 关于机械絮凝池设计参数的有关规定。

实践证明，机械絮凝池絮凝效果较隔板絮凝池为佳，故絮凝时间可适当减少。根据各水厂运行经验，机械絮凝时间一般宜为15～20min。

9.4.13 关于折板絮凝池设计参数的有关规定。

折板絮凝池是在隔板絮凝池基础上发展起来的，目前已得到广泛应用。各地根据不同情况采用了平流折板、竖流折板、竖流波纹板等型式，但采用竖流折板较多。竖流折板又分同步、异步两种型式。经过多年来的运转证明，折板絮凝具有对水量和水质变化的适应性强、投药量少、絮凝效率高、停留时间短、能量消耗省等特点，是一种高效絮凝工艺。

本条文是在总结国内实践经验的基础上制订。

1 原《室外给水设计规范》(GBJ13)(1997年版)条文中对絮凝时间规定“一般宜为6～15min”，现据调查，目前大多数水厂所采用絮凝时间为10～20min。据本条文修订为“絮凝时间一般宜为10～20min”。

2 据调查，各地水厂设计中，大多根据逐段降低流速的要求，将絮凝池分为三段，第一段流速一般采用0.25～0.35 m/s，第二段流速一般采用0.15～0.25 m/s，第三段一般采用0.10～0.15m/s。

3 据调查,已安装的折板絮凝池,其折板夹角大部分采用120°和90°两种。本条订为90°～120°。设计时可根据池深、折板材料及安装条件选用。

9.4.14 关于栅条（网格）絮凝池的若干规定。

1 据调查，已投产的栅条（网格）絮凝池均为多格竖流式，故规定“宜设计成多格竖流式”。

2 根据调查，目前应用的栅条(网格)絮凝池的絮凝时间一般均在10～20min。

3 关于竖井流速、过栅（过网）和过孔流速，均根据国内水厂栅条（网格）絮凝池采用的设计参数和运行情况作的规定。

4 栅条（网格）絮凝池每组的设计水量宜小于25000m3/d，当处理水量较大时，宜采用多组并联形式。

5 栅条（网格）絮凝池内竖井平均流速较低，难免沉泥，故应考虑排泥设施。

Ⅳ 平流沉淀池

9.4.15 关于平流沉淀池沉淀时间的规定。

沉淀时间是平流沉淀池设计中的一项主要指标，它不仅影响造价，而且对出厂水质和投药量也有较大关系。根据实际调查，我国现采用的沉淀时间大多低于3 h，出水水质均能符合进入滤池的要求。近年来，由于对出厂水质的进一步提高，在平流沉淀池设计中，采用的停留时间一般都大于1.5 h。据此，条文中规定平流沉淀池沉淀时间一般宜为1.5～3.0h。调查情况见表10。

表10 各地已建平流沉淀池的沉淀时间（h）

9.4.16 关于平流沉淀池水平流速的规定。

设计大型平流沉淀池时，为满足长宽比的要求，水平流速可采用高值。

9.4.17 关于平流沉淀池池体尺寸比例的规定。

沉淀池的形状对沉淀效果有很大影响，一般宜做成狭长型。根据浅层沉淀原理，在相同沉淀时间的条件下，池子越深，沉淀池截留悬浮物的效率越低。但池子过浅，易使池内沉泥带起，并使处理构筑物的高程布置带来困难，故需采用恰当。根据各地水厂的实际情况及目前采用的设计数据，平流沉淀池池深一般均小于4m。据此，本条文对沉淀池池深规定一般可采用3.0～3.5m。

为改善沉淀池中水流条件，平流沉淀池宜布置成狭长的型式，为此需对水池的长度与宽度的比例以及长度与深度的比例作出规定。本条文将平流沉淀池每格宽度作适当限制，订为“一般宜为3～8m，最大不超过15m”。并规定了“长度与宽度比不得小于4；长度与深度比不得小于10”。

9.4.18 关于平流沉淀池配水和集水形式的规定。

平流沉淀池进水与出水均匀与否是影响沉淀效率的重要因素之一。为使进水能达到在整个水流断面上配水均匀，一般宜采用穿孔墙，但应避免絮粒在通过穿孔墙处的破碎。穿孔墙过孔流速不应超过絮凝池末端流速，一般在0.1m/s以下。根据实践，平流沉淀池出水一般采用溢流堰，为不致因堰负荷的溢流率过高而使已沉降的絮粒被出水水流带出，故条文规定了“溢流率一般不超过500m3/m·d”。根据调查，杭州九溪水厂一期位500m3/（m·d），二期法国设计只有225 m3/（m·d），三期170 m3/（m·d）；国内其他城市一般不超过300m3/（m·d），据此本条文修改为“溢流率不宜超过300m3/（m·d）”为降低出水堰负荷的溢流率，出水可采用指形槽的布置形式。

Ⅴ 上向流斜管（斜板）沉淀池

9.4.19 关于上向流斜管（斜板）沉淀池适用范围的规定。

各种类型的沉淀池或澄清池都具有各自的特性和优缺点，其适用范围也有差异。上向流斜管（斜板）沉淀池，由于水流在池中停留时间较短，故原水水质变化不宜太急剧。同时，上向流斜管（斜板）沉淀池的处理效率较高，单位时间内的沉泥量较大，故当原水浊度较高时，容易造成出水水质的不稳定。根据实践经验，一般上向流斜管（斜板）沉淀池适用的原水浑浊度不宜长期大于1000NTU。

9.4.19 关于斜管（斜板）沉淀区液面负荷的规定。

液面负荷值与原水水质、出水浑浊度、水温、药剂品种、投药量以及选用的斜管直径或斜板间距、长度等有关。据调查，各地水厂斜管（斜板）沉淀池的液面负荷一般为5.0～11.0 m3/m2·h。考虑到对沉淀池出水水质要求的提高，故条文中规定液面负荷“一般可采用5.0～9.0m3/m2·h”。对于北方寒冷地区宜取低值。各地水厂斜管(斜板)的液面负荷见表10。

表10 各地已建斜管沉淀池液面负荷（m3/m2·h）

9.4.20 规定斜管（斜板）沉淀池斜管的几何尺寸及倾角。

斜管沉淀池斜管的常用形式一般有正六边形、山形、矩形及正方形等，而以正六边形斜管最普遍。条文中的斜管管径系指正六边形的内切圆直径或矩形、正方形的高。据调查，国内上向流斜管的管径一般为30～40mm；斜板的板距一般为80～100mm。据此，本条文规定了相应数值。调查情况见表11。

表11 国内各地区上向流斜管管径（mm）

据调查，全国各水厂的上向流斜管（斜板）沉淀池斜管（斜板）的斜长一般多采用1m；斜管（斜板）倾角，考虑能使沉泥自然滑下，大多采用60°。据此，本条文规定了相应数值。

9.4.21 规定清水区保护高度及底部配水区高度。

斜管（斜板）沉淀池的集水一般多采用集水槽或集水管，其间距一般为1.5～2.0m。为使整个斜管（斜板）区的出水达到均匀，清水区的保护高度不宜小于1.0m。

斜管（斜板）以下底部配水区的高度需满足进入斜管（斜板）区的水量达到均匀，并考虑排泥设施检修的可能。据调查，其高度一般在1.5～1.7m之间。据此，本条规定：“底部配水区高度不宜小于1.5m”。

Ⅵ 侧向流斜板沉淀池

9.4.22 关于侧向流斜板沉淀池设计时应符合条件得规定：

1 颗粒沉降速度和液面负荷是斜板沉淀池设计的主要参数，它们的设计取值与原水的水质、水温及其絮粒的性质、药剂品种等因素有关，根据东北院的设计和长春、吉林等地水厂的运行经验，其颗粒沉降速度一般为0.16~0.3㎜/s; 液面负荷为6.0~12 m3/m2.h。北方寒冷地区宜取低值。

2 条文中的板距系指两块斜板间的垂直间距。椐调查,国内侧向流斜板沉淀池的板距一般采用80~100㎜,常用100㎜。

3 为了使斜板上的沉泥能自然而连续地向池底滑落，斜板倾角大多采用 60°。

4 为了保证斜板的强度及便于安装和维护，单层斜板长度不宜大于1m。

Ⅶ 机械搅拌澄清池

9.4.23 规定机械搅拌澄清池清水区的液面负荷

考虑到生活饮用水水质标准的提高，为降低滤池负荷，保证出水水质，本条定为“机械搅拌澄清池清水区的液面负荷，应按相似条件下的运行经验确定，可采用2.9~3.6m3/（m2·h）”。低温低浊度时宜采用低值。

9.4.24 规定机械搅拌澄清池的总停留时间。

根据我国实际运行经验，条文规定水在机械搅拌澄清池中的总停留时间，可采用1.2～1.5h。

9.4.25 关于机械搅拌澄清池搅拌叶轮提升流量及叶轮直径的规定。

搅拌叶轮提升流量即第一絮凝室的污泥回流量，对循环污泥的形成关系较大。条文参照国外资料及国内实践经验确定“搅拌叶轮提升流量可以为进水流量的3～5倍”。

9.4.26 规定机械搅拌澄清池设置机械刮泥装置的原则。

机械搅拌澄清池是否设置机械刮泥装置，主要取决于池子直径大小和进水悬浮物含量及其颗粒组成等因素，设计时应根据上述因素通过分析确定。

对于澄清池直径较小（一般在15m以内），原水悬浮物含量又不太高，并将池底做成不小于45°的斜坡时，可考虑不设置机械刮泥装置。但当原水悬浮物含量较高时，为确保排泥通畅，一般应设置机械刮泥装置。对原水悬浮物含量虽不高，但因池子直径较大，为了降低池深宜将池子底部坡度减小，并增设机械刮泥装置来防止池底积泥，以确保出水水质的稳定性。

9.4.23 规定机械搅拌澄清池进水浑浊度的适用范围。

据调查，各地机械搅拌澄清池的进水浑浊度，一般在5000NTU以下，个别地区短时间可达10000NTU。实践证明，当原水浑浊度经常在3000NTU以下时，处理效果稳定，运转正常。在3000～5000NTU时，采用池底机械刮泥装置，也可达到较稳定的处理效果。据此，本条中规定“机械搅拌澄清池宜用于浑浊度长期低于5000NTU的原水”。

9.4.27 规定机械搅拌澄清池清水区的上升流速。

考虑到生活饮用水水质标准的提高，为减轻滤池负荷，保证出水水质，本条订为“机械搅拌澄清池清水区的上升流速，应按相似条件下的运行经验确定，一般可采用0.8～1.0mm/s”。低温低浊时宜采用低值。

Ⅷ 水力循环澄清池

9.4.27 关于水力循环澄清池适用范围的规定。

由于水力循环澄清池对水质、水量和水温变化的适应性较差，故原水浑浊度不宜过大。据调查，原水浑浊度在2000NTU以下时，处理效果较稳定。据此，条文中规定“水力循环澄清池宜用于浑浊度长期低于2000NTU的原水”。水力循环澄清池如直径过大，清水区上升流速不均匀，会影响处理效果。据调查，单池生产能力大于7500m3/d时，处理效果不够理想，故条文中规定“单池的生产能力一般不宜大于7500m3/d”。

9.4.32 关于水力循环澄清池清水区上升流速的规定。

清水区上升流速是澄清池设计的主要指标。根据对各水厂调查表明，水力循环澄清池清水区上升流速大于1.0 mm/s时，处理效果欠稳定，同时，考虑到生活饮用水水质标准的提高，故本条文对水力循环澄清池上升流速的指标订为一般可采用0.7～0.9 mm/s。低温低浊原水宜选用低值。

9.4.27 关于水力循环澄清池清水区液面负荷的规定

清水区液面负荷是澄清池设计得主要指标。根据对各水厂调查表明，水力循环澄清池清水区液面负荷大于3.6m3/（m2·h）时，处理效果欠稳定，同时，考虑到生活饮用水水质标准的提高，故本条文对水力循环澄清池清水区液面负荷的指标定为“可采用2.5~3.2 m3/（m2·h）”。低温低浊度时宜采用低值。

9.4.28 关于水力循环澄清池导流筒有效高度的规定。

导流筒有效高度系指导流筒内水面至导流筒下端喉管间的距离。此高度对于稳定水流，进一步完善絮凝，保证一定的清水区高度和停留时间，有重要的作用。据调查，各地区水力循环澄清池的导流筒高度一般为3.0m左右，东北地区一般认为以3.0～3.5m为宜。浙江某厂原设计导流筒高度为1.5m，投产后出水水质较差，后加至2.5m，效果显著改善。为此，本条文综合各地的设计和运行经验，规定“水力循环澄清池导流筒（第二絮凝室）的有效高度，一般可采用3～4m”。

9.4.29 关于水力循环澄清池回流水量的规定。

9.4.30 关于水力循环澄清池斜壁与水平面夹角的规定。

本条从排泥通畅考虑，规定了斜壁与水平面的夹角不宜小于45°。

Ⅸ 脉冲澄清池

9.4.36 关于脉冲澄清池适用范围的规定。

据国内运行经验表明，当原水浑浊度经常在3000 NTU以下时，处理效果较稳定。在高浊度地区使用时，曾出现因底部积泥堵塞穿孔配水管而影响出水的事例。据此，本条文规定“脉冲澄清池宜用于浑浊度长期低于3000 NTU的原水”。

9.4.37 关于脉冲澄清池清水区上升流速的规定。

根据对各地脉冲澄清池运行经验的调查表明，由于其对水量、水质变化的适应性较差，上升流速不宜过高，一般以低于1.0 mm/s为宜。据此，结合生活饮用水水质标准的提高，本条文将上升流速规定为“一般可采用0.7～0.9 mm/s ”。

9.4.31 关于脉冲澄清池清水区液面负荷的规定

根据对各地脉冲澄清池运行经验的调查表明，由于其对水量、水质变化的适应性较差，液面负荷不宜过高，一般以低于3.6m3/（m2·h）为宜。据此，结合生活饮用水水质标准的提高，故本条文将液面负荷的指标定为“可采用2.5~3.2 m3/（m2·h）”。。

9.4.32 关于脉冲周期及其冲放时间比的规定。

脉冲澄清池的脉冲发生器有真空式、S型虹吸式、钟罩式、浮筒切门式、皮膜式和脉冲阀切门式等型式，后三种型式脉冲效果不佳。

脉冲周期及其充放时间比的控制，对脉冲澄清池的正常运行有重要作用。由于目前一般采用的脉冲发生器不能根据进水量自动地调整脉冲周期和充放比，因而当进水量小于设计水量时，常造成池底积泥，当进水量大于设计水量时，造成出水水质不佳。故设计时应根据进水量的变化幅度选用适当指标。本条系根据国内调查资料，结合国外资料制订。

9.4.33 关于脉冲澄清池悬浮层高度及清水区高度的规定。

本条系根据国内调查资料的综合分析制订。

9.4.34 关于脉冲澄清池配水形式的规定。

9.4.35 规定了虹吸式脉冲澄清池的配水总管应设排气装置。

虹吸式脉冲澄清池易在放水过程中将空气带入配水系统，若不排除，将导致配水不均匀和搅乱悬浮层。据此，本条文规定配水总管应设排气装置。

Ⅹ 气浮池

9.4.36 关于气浮池适用范围的规定。

根据气浮处理的特点，适宜于处理低浊度原水。试验表明，虽然气浮池处理浑浊度为200～300NTU的原水是可行的，但考虑到相关的生产性经验还不多，故本条规定了“气浮池一般宜用于浑浊度小于100NTU”。

9.4.37 关于气浮池接触室上升流速及分离室向下流速的规定。

气浮池接触室上升流速应以接触室内水流稳定，气泡对絮粒有足够的捕捉时间为准。根据各地调查资料，上升流速大多采用20 mm/s。某些水厂的实践表明，当上升流速低，也会因接触室面积过大而使释放器的作用范围受影响，造成净水效果不好。据资料分析，上升流速的下限以10 mm/s为适宜。

又据各地调查资料，气浮池分离室流速采用2 mm/s较多。据此本条规定“一般可采用1.5～2.0mm/s”。上限用于易处理的水质，下限用于难处理的水质。

9.4.38 关于气浮池的单格宽度、池长及水深的规定。

为考虑刮渣机的安全运行及水流的稳定性，减少风对渣面的干扰，池的单格宽度不宜超过10m。

气浮池的泥渣上浮分离较快，一般在水平距离10m范围内即可完成。为防止池末端因无气泡顶托池面浮渣而造成浮渣下落，影响水质，故规定池长不宜超过15m。

据调查，各地水厂气浮池池深大多在2.0m左右。实际测定在池深1米处的水质已符合要求，但为安全起见，条文中规定“有效水深一般可采用2.0～2.5m”。

9.4.39 关于溶气罐压力及回流比的规定。

国外资料中的溶气压力多采用0.4～0.6Mpa。根据我国的试验成果，提高溶气罐的溶气量及释放器的释气性能后，可适当降低溶气压力，以减少电耗。因此，按国内试验及生产运行情况，规定溶气压力一般可采用0.2～0.4Mpa范围，回流比一般可采用5%～10%。

9.4.40 关于压力溶气罐总高度、填料层厚度及水力负荷的规定。

溶气罐铺设填料层，对溶气效果有明显提高。但填料层厚度超过1m，对提高溶气效率已作用不大。为考虑布水均匀，本条规定其高度一般宜为1.0～1.5m。

根据试验资料，溶气罐的截面水力负荷一般可采用100～150m3/h·m2较宜。

9.4.41 关于气浮池排渣设备的规定。

由于采用刮渣机刮出的浮渣浓度较高，耗用水量少，设备也较简单，操作条件较好，故各地一般均采用刮渣机排渣。根据试验，刮渣机行车速度不宜过大，以免浮渣因扰动剧烈而落下，影响出水水质。据调查，以采用5m/min以下为宜。

9.5 过 滤

Ⅰ 一般规定

9.5.1 本条对滤料的物理、化学性能作了规定。

9.5.2 关于选择滤池型式的原则规定。

影响滤池池型选择的因素很多，主要取决于生产能力、运行管理要求、出水水质和净水工艺流程布置。对于生产能力较大的滤池，不宜选用单池面积受限制的池型；在滤池进水水质可能出现较高浊度或含藻类较多的情况下，不宜选用翻砂检修困难或冲洗强度受限制的池型。选择池型还应考虑滤池进、出水水位和水厂地坪高程间的关系、滤池冲洗水排水的条件等因素。

9.5.3 为避免滤池中一格滤池在冲洗时对其余各格滤池滤速的过大影响，滤池应有一定的分格数。同时为保证一格滤池检修、翻砂时不致影响整个水厂的正常运行，原条文规定滤池格数不得少于两格。本次修订，根据滤池运行的实际需要，将滤池的分格数规定为不得少于4格。(日本规定每10格滤池备用1格，包括备用至少2格以上；英国规定理想的应有3格同时停运<一格排水、一格冲洗、一格检修>，最少为6格，但维修时可降低水厂出水量的则可为4格；美国规定至少4格(当滤速在10m/h，同时冲洗强度为10.8L/m2·s时，最少要6格，如滤速更低而冲洗强度较高，甚至需要更多滤池格数)。

9.5.4 滤池的单格面积与滤池的池型、生产规模、操作运行方式等有关，而且也与滤后水汇集和冲洗水分配的均匀性有较大关系。单格面积小则分格数多，会增加土建工程量及管道阀门等设备数量，但冲洗设备能力小，冲洗泵房工程量小。反之则相反。因此，滤池的单格面积是影响滤池造价的主要因素之一。在设计中应根据各地土建、设备的价格作技术经济比较后确定。

9.5.5 滤池的过滤效果主要取决于滤料层构成，滤料越细，要求滤层厚度越小；滤料越粗，则要求滤层越厚。因此，滤料粒径与厚度之间存在着一定的组合关系。根据藤田贤二等的理论研究，滤层厚度L与有效粒径de之间存在一定的比例关系。

美国认为，常规细砂和双层滤料合适滤料级配的L/de应≥1000；三层滤料和深床单层滤料(de=1～1.5mm)，L/de应≥1250；英国认为：L/de应≥1000；日本规定L/d平均≥800。

本规范参照上述规定，结合目前应用的滤料组成和出水水质要求，对L/de作了规定：细砂及双层滤料过滤L/de>1000；粗砂及三层滤料过滤L/de>1250。

9.5.6 滤池在反冲洗后，滤层中积存的冲洗水和滤池滤层以上的水较为浑浊，因此在冲洗完成开始过滤时的初滤水水质较差、浊度较高，尤其是存在致病原生动物如贾弟氏虫和隐孢子虫的机率较高。因此，从提高滤后水卫生安全性考虑，初滤水宜排除或采取其它控制措施。20世纪50～60年代，不少水厂为了节水而不排放初滤水，滤池设计也多取消了初滤水的排放设施。为提高供水水质，本次修订中规定了滤池宜设初滤水排放设施。

Ⅱ 滤速及滤料组成

9.5.7 滤速是滤池设计的最基本参素，滤池总面积取决于滤速的大小，滤速的大小在一定程度上影响着滤池的出水水质。由于滤池是由各分格所组成，滤池冲洗、检修、翻砂一般均可分格进行，因此规定了滤池应按正常滤速设计并以强制滤速进行校核。

9.5.8 滤池出水水质主要决定于滤速和滤料组成，相同的滤速通过不同的滤料组成会得到不同的滤后水水质；相同的滤料组成、在不同的滤速运行下，也会得到不同的滤后水水质。因此滤速和滤料组成是滤池设计的最重要参数，是保证出水水质的根本所在。为此，在选择与出水水质密切相关的滤速和滤料组成时，应首先考虑通过不同滤料组成、不同滤速的试验以获得最佳的滤速和滤料组成的结合。

表9.5.8中的单层细砂滤料、双层滤料和三层滤料的滤料组成数据，基本沿用原规范的规定，仅对粒径的表述用有效粒径d10取代了原来的最大、最小粒径，对滤料组成的个别数据按9.5.5条规定作了适当调整。对表中滤速的规定则根据水质提高的要求作了适当调低。

本次修订根据近10多年来国内已普遍使用的均匀级配粗砂滤料的实际情况，增列了均匀级配粗砂滤料的滤速、滤料组成。所列数据是根据近年的有关资料和本次修订调研的38座V型滤池所得数据，为国内的常用数值。

9.5.9 滤料的承托层的粒径和厚度与所用滤料的组成和配水系统型式有关，根据国内长期使用的经验，条文作了规定。由于大阻力配水系统孔眼距池底高度不一，故最底层承托层规定从孔眼以上开始计算。

一般认为承托层最上层粒径宜采用2～4mm，但也有认为再增加一层厚50～100mm，粒径1～2mm的承托层为好。

9.5.10 由于三层滤料滤池承托层之上是重质矿石滤料，根据试验，为了避免反冲洗强度偏大且夹带少量小气泡时产生的混层，粒径在8mm以下的承托层宜采用重质矿石；粒径在8mm以上的可采用砾石，以保证承托层的稳定。

9.5.11 长柄滤头滤帽的缝隙通常都小于滤料最小粒径，从这点来讲，长柄滤头配水系统可不设承托层。但为使冲洗配水更为均匀，不致扰动滤料，习惯上都设置厚50～100mm、粒径2mm～4mm的粗砂作承托层。

Ⅲ 配水配气系统

9.5.12 本条文对滤池配水、配气系统的选用作了原则规定。

国内单水冲洗快滤池绝大多数使用大阻力穿孔配水系统，滤砖是使用较多的中阻力配水系统，小阻力滤头配水系统则用于单格面积较小的滤池。

对于气水反冲，上海市政工程设计院于20世纪80年代初期在扬子石化水厂双阀滤池中，首先设计使用了长柄滤头配气配水系统，获得成功。20世纪80年代后期，南京上元门水厂等首批引进了长柄滤头配气配水系统的V型滤池，并在国内各地普遍使用，在技术上显示出了优越性。目前国内设计的V型滤池基本上都采用长柄滤头配气配水系统。气水反冲用塑料滤砖仅在少数水厂使用(北京、大庆等)。气水反冲采用穿孔管(气水共用或气、水分开)配水配气的也不多。

9.5.13 本条文根据国内滤池运行经验，对大阻力穿孔管、中阻力滤砖配水系统及小阻力滤头配气配水系统的开孔比作了规定。

小阻力滤头国内使用的有英国式的，其缝隙宽分别为0.5mm、0.4mm、0.3mm，缝长34mm，每只均36条，其缝隙面积各为612mm2、489.6mm2和367.2mm2，按平方米设33只计，其缝隙总面积与滤池面积之比为2.0%、1.6%、1.2%；还有法国式的，其缝宽慰0.4mm，缝隙面积为288mm2，每平方米设50只，其缝隙总面积与滤池面积之比为1.44%；国产的缝宽慰0.25mm，缝隙面积250mm2，每平方米设50只，其开孔比为1.25%。据此将滤头的开孔比定为1.25%~2.0%。

9.5.14 根据国内长期运行的经验，大阻力配水系统（管式大阻力配水系统）采用条文规定的流速设计，能在通常冲洗强度下，满足滤池冲洗水配水的均匀要求。配水总管(渠)顶设置排气装置是为了排除配水系统可能积存的空气。

9.5.15 本条根据国家现行标准《滤池气水冲洗设计规程》CECS50规定纳入。根据国内多年来设计和运行经验，采用条文规定的流速设计，在通常条件下均能获得均匀配气、配水的要求。其中，配气干管(渠)进口流速原规定为5m/s左右，近年来实际运行滤池的核算结果多为10～15m/s，故作了相应调整。

在配气、配水干管(渠)顶应设排气装置，以保证能排尽残存的空气。

Ⅳ 冲 洗

9.5.16 20世纪80年代以前，国内的滤池几乎都是采用单水冲洗，仅个别小规模滤池采用了穿孔管气水反冲。自从改革开放以来，在给水行业中较多的引进了国外技术，带来了冲洗方式的变革，几乎所有引进的滤池都采用气水反冲方式，并获得较好的冲洗效果。本条文在研究分析了国内外的有关资料后，列出了各种滤料适宜采用的冲洗方式。

9.5.17 本条为单水冲洗滤池冲洗强度和时间的规定，沿用原《室外给规》97版的数据。在对现有单层细沙级配滤料滤池进行技术改造时，可首先考虑增设表面冲洗。

9.5.18 本条文参照国家现行标准《滤池气水冲洗设计规程》CECS50规定纳入。根据近年来的有关资料和本次修订调研的38座V型滤池所得数据，大部分与表列范围一致。但其中单层粗砂均匀级配滤料中气水同时冲洗的水冲强度和时间与原规定稍有出入，本文条作了相应调整。

对于单层细砂级配滤料和煤、砂双层滤料的冲洗强度，当砂粒直径大时，宜选较大的强度；粒径小者宜选择较小的强度。

根据修订调研所得资料，38座单层粗砂均匀级配滤料滤池，在气水同时冲洗阶段的水冲强度有1/3滤池与后水冲洗强度相同，其余2/3采用小于后水冲洗阶段强度。

9.5.20 本条文是对滤池工作周期的规定，其中单水冲洗滤池的冲洗周期沿用《室外给规》97版的数值；粗砂均匀级配深床滤料并用气水反冲滤池的冲洗周期，国内一般采用36～72h，但是从提高水质考虑，过长的周期会对出水水质产生不利影响，因此规定冲洗周期宜采用24～36h。

Ⅴ 滤池配管(渠)

9.5.20 本条沿用《室外给规》97版的规定，列出了滤池中各种管(渠)的设计流速值。并补充了初滤水排放和空气管的流速值。

Ⅵ 普通快滤池

9.5.21 根据国内滤池的运行经验，单层、双层滤料快滤池冲洗前水头损失多为2.0～2.5m。三层滤料过滤的水头损失较大，因此其冲洗前水头损失也相应增加，一般需采用2.0～3.0m才能保证滤池有12～24h的工作周期。

对冲洗前的水头损失，也有认为用滤过水头损失来表达。习惯上滤池冲洗前的水头损失是指流经滤料层和配水系统得水头损失总和，而滤过水头损失为流经滤料层的水头损失。条文中仍按习惯用冲洗前的水头损失。

9.5.22 为保证快滤池有足够的工作周期，避免滤料层产生负压，并从净水工艺流程的高程设置和构筑物造价考虑，条文规定滤层表面以上水深，宜采用1.5～2.0m。

9.5.23 由于小阻力配水系统一般不适宜用于单格滤池面积大的滤池。因此条文规定了快滤池宜采用大阻力穿孔管或中阻力滤砖作为配水系统。

由于三层滤料滤池的滤速较高，如采用大阻力配水系统，会使过滤水头损失过大；而采用小阻力配水系统，又会因单格面积较大而不易做到配水均匀，故条文规定宜采用中阻力配水系统。

9.5.24 为避免因冲洗排水槽平面面积过大而影响冲洗的均匀，以及防止滤料在冲洗膨胀时的流失而规定。

9.5.25 根据国内采用高位水箱冲洗的滤池，多为单水冲洗滤池，冲洗水箱容积一般按单格滤池冲洗水量的1.5～2.0倍计算，但实际运行中，即使滤池格数较多的水厂也很少出现两格滤池同时冲洗，故条文规定的按单格滤池冲洗水量的1.5倍计算，已留有了一定的富余度。

当采用水泵直接冲洗时，由于水泵能力需与冲洗强度相匹配，故水泵能力应按单格滤池冲洗水量设计。

Ⅶ V型滤池

9.5.26 V型滤池滤料采用粗粒均匀级配滤料，孔隙率较一般细砂级配滤料为大，因而水头损失增长较慢，工作周期可以达到36~72h，甚至更长。但过长的过滤周期会导致滤层内有机物积聚和菌群的增长，使滤层内产生难以消除的粘滞物。因此根据国内的设计和运行经验，规定冲洗前的水头损失宜用2.0m左右。

9.5.27 为使滤池保持足够的过滤水头，避免滤层出现负压，根据国内设计和运行经验，规定滤层表面以上的水深不应小于1.2m。

9.5.28 V型滤池采用气水反冲，根据一般布置，汽、水经分配干渠由气、水分配网眼进入有一定高度的气水室。在气水室形成稳定的气垫层，通过长柄滤头均匀地将气、水分配于整个滤池面积。目前应用的V型滤池均采用长柄滤头配气、配水系统，使用效果良好。条文据此作了规定。

9.5.29 V型滤池冲洗水的供给，一般采用水泵直接自滤池出水渠取水。若采用水箱供应，因冲洗时水箱水位变化，将影响冲洗强度，不利于冲洗的稳定性。同时，采用水泵直接冲洗还能适应气水同冲的水冲强度与单水漂洗强度不同的灵活变化。水泵的能力和配置可按单格滤池气水同冲和单水漂洗得冲洗水量设计，当两者水量不同时，一般水泵宜配置二用一备。

9.5.30 冲洗空气一般可由鼓风机或空气压缩机与贮气罐组合两种方式来供应。

鼓风机直接供气的效率比空气压缩机与贮气罐组合供气的效率高，气冲时间可任意调节。大、中型水厂或单格滤池面积大时，宜采用鼓风机直接供气。

鼓风机常用的有罗茨风机和多级离心风机，国内在气水反冲滤池中都有使用，两者都可正常工作。罗茨风机的特性是风量恒定，压力变化幅度大；而离心风机的特性曲线与离心水泵类似。当控制系统自动化程度低时，宜选用离心风机，它易于控制。

为安全起见，鼓风机的输气量应取单格滤池冲气量的1.05～1.10倍。

9.5.31 V型进水槽是V型滤池构造上的特点之一，目的在于沿滤格长度方向均匀分配进水，同时亦起到均匀分配表面扫洗水的作用。V型槽底配水孔口至中央排水槽边缘的水平距离过大，孔口出流的推动力的作用就减弱，将影响扫洗的效果，结合国内外的资料和经验，宜在3.5m以内，最大不超过5m。

国家现行标准《滤池气水冲洗设计规程》CECS50规定表面扫洗孔中心低于排水槽顶面150mm，但根据各地实际运转和测试表明，这样的高度会出现滤料面由排水堰一侧向V型槽一侧倾斜(排水槽侧高，V型槽侧低)，如广东某水厂及海口某水厂都出现这一问题；中山小榄镇水厂，因表扫孔偏低而出现扫洗水倒流，影响扫洗效果；吉林二水厂也由于表扫孔过低导致扫洗效果差，出现泡沫浮渣漂浮滞留。根据以上出现问题，多数认为表扫孔高程宜接近中央排水槽的堰顶高程，也有的认为应小于50mm。条文综合了上述意见结合中央排水槽堰顶水头考虑，规定表扫孔的中心宜低于中央排水槽顶面30～50mm。据此条文未对表面扫洗孔德高程作出规定，设计时可根据具体情况确定。

9.5.32 为使V型槽能达到均匀配水目的，应使所有孔眼的直径和作用水头相等。孔径相等易于做到。作用水头则由于槽外滤池水位固定，而槽内水流为沿途非均匀流，水面不平，致使作用水头改变。因此设计时应按均匀度尽可能大(例如95％)的要求，对V型槽按非均匀流计算其过水断面，以确定V型槽的起始和末端的水深。V型槽斜面一侧与池壁的倾斜度根据国内常用数据规定宜采用45°～50°。倾斜度小将导致过水断面小，增加了槽内流速。

9.5.33 进水总渠和进入每格滤池的堰板相结合的进水系统是V型滤池的特点之一，由于进水总渠的起始端与末端水位的不同，通过同一高程堰板的过堰流量会有差异，肖山自来水公司的滤池就产生这种情况。因此为保证每格滤池的进水量相等，应设置可调整高度的堰板，以便在实际运行中调整。上海大场水厂采用这一措施，收到很好的效果。

9.5.34 气水反冲洗滤池的反冲洗总管的高程必须高于滤池的最高水位，否则就有可能产生滤池水倒灌进入风机之虞。安徽马鞍山二水厂曾有此经验教训。

9.5.35 长柄滤头配气配水系统的配气配水的均匀性取决于滤头滤帽顶面是否水平一致。目前国内主要有两种方法，一种是滤头安装在分块的滤板上，因此要求滤板本身平整，整个滤池滤板的水平误差小于±5mm，以此来控制滤头滤帽顶面的水平；另一种是采用塑料制模板，再在其上整体浇筑混凝土滤板，并配有可调整一定高度的长柄滤头，以控制滤头滤帽或滤柄顶面的水平。条文规定设计中应采取有效措施，不管采用何种措施只要能使滤头滤帽或滤柄顶表面保持在同一水平高程，其误差不得大于±5mm。这样每个滤头的进气孔、进气缝的高程就一致，各滤头的出气量也就均等。如果不能保证滤头滤帽或滤柄顶表面高程的一致，在同样的气垫层厚度下，每个滤头的进气面积就不同，就导致进气量的差异，这样就无法均匀地将空气分配在整池滤层上，严重时将出现脉冲现象或气流短路现象，势必导致不良的冲洗效果。

9.5.36 由于V型滤池采用滤料层微膨胀的冲洗，因此其冲洗排水槽顶不必象膨胀冲洗时要高出膨胀后的滤料层顶面。根据国内外资料和实践经验，在滤料层厚度为1.20m左右时，冲冼排水槽顶面多采用高于滤料层表面500mm。条文据此作了规定。

Ⅷ 虹吸滤池

9.5.37 虹吸滤池每格滤池的反冲洗水量来自其余相邻滤格的滤后水量，一般冲洗强度约为滤速的5～6倍，当滤池运行水量降低时，这一倍数将相应增加。因此，为保证滤池有足够的冲洗强度，滤池应有与这一倍数相应的分格数。

9.5.38 虹吸滤池是等滤速、变水头的过滤方式。冲洗前的水头损失过大，不易确保滤后出水水质，并将增加池深，提高造价；冲洗前的水头损失过低，则会缩短过滤周期，增加冲洗水率。根据国内多年设计及水厂运行经验，规定采用1.5m。

9.5.39 虹吸滤池的冲洗水头，即虹吸滤池出水堰板高程与冲洗排水管淹没水面的高程差，应按要求的冲洗水量通过水力计算确定。国内使用的虹吸滤池型式大多采用1.0～1.2m，据此条文作了规定。同时为适应冲洗水量变化的要求，规定要有调整冲洗水头的措施。

9.5.40 根据国内经验对虹吸滤池的虹吸进水管和排水管流速作了规定。

Ⅸ 重力式无阀滤池

9.5.41 无阀滤池一般适用于小规模水厂，其冲洗水箱设于滤池上部，容积一般按冲洗一次所需水量确定。通常每座无阀滤池都设计成数格合用一个冲洗水箱。实践证明，在一格滤池冲洗即将结束时，虹吸破坏管口刚露出水面不久，由于其余各格滤池不断向冲洗水箱大量供水，使管口又被上升水位所淹没，致使虹吸破坏不彻底，造成滤池断续不停地冲洗。滤池格数越多，问题越突出，甚至虹吸管口不易外露，虹吸不被破坏而延续冲洗。为保证能使虹吸管口露出水面，破坏虹吸及时停止冲洗，因此合用水箱的无阀滤池一般宜取2格，不宜多于3格。

9.5.42 无阀滤池是变水头、等滤速的过滤方式，各格滤池如不设置单独的进水系统，因各格滤池过滤水头的差异，势必造成各格滤池进水量的相互影响，也可能导致滤格发生同时冲洗现象。故规定每格滤池应设单独进水系统。在滤池冲洗后投入运行的初期，由于滤层水头损失较小，进水管中水位较低，易产生跌水和带入空气。因此规定要有防止空气进入的措施。

9.5.43 无阀滤池冲洗前的水头损失值将影响虹吸管的高度、过滤周期以及前道处理构筑物的高程。条文根据长期设计经验规定的。

9.5.44 无阀滤池为防止冲洗时滤料从过滤室中流走，滤料表面以上的直壁高度除应考虑滤料的膨胀高度外，还应加上100～150mm的保护高度。

9.5.45 为加速冲洗形成时虹吸作用的发生，设计中反冲洗虹吸管应设有辅助虹吸设施。为避免实际的冲洗强度与理论计算的冲洗强度有较大的出入，应设置可调节冲洗强度的装置。为使滤池能在未达到规定的水头损失之前，进行必要的冲洗，需设有强制冲洗装置。

9.6 地下水除铁和除锰

Ⅰ 工艺流程选择

9.6.1 关于地下水要否除铁和除锰的规定。

微量的铁和锰是人体必需的元素，但饮用水中含有超量的铁和锰，会产生异味和色度。当水中含铁量小于0.3mg／L时无任何异味；含铁量为0.5mg／L时，色度可达30度以上；含铁量达1.0mg／L时便有明显的金属味。水中含有超量的铁和锰，会使衣物、器具洗后染色。含锰量大于1.5mg／L时会使水产生金属涩味。锰的氧化物能在卫生洁具和管道内壁逐渐沉积，产生锰班。当管中水流速度和水流方向发生变化时，沉积物泛起会引起“黑水”现象。因此，《生活饮用水卫生规范》规定，饮用水中铁的含量不应超过0.3mg／L，锰的含量不应超过0.1mg／L。

生产用水，由于水的用途不同，对水中铁和锰含量的要求也不尽相同。纺织、造纸、印染、酿造等工业企业，为保证产品质量，对水中铁和锰含量有严格的要求。软化、除盐系统对处理水中铁和锰的含量，亦有较严格的要求。但有些工业企业用水对水中铁和锰含量并无严格要求或要求不一。因此，对工业企业用水中铁锰含量不宜做出统一的规定，设计时应根据工业用水系统的用水要求确定。

9.6.2 关于地下水除铁、除锰工艺流程选择原则的规定。

试验研究和实践经验表明，合理选择工艺流程是地下水除铁、除锰成败的关键，并将直接影响水厂的经济效益。工艺流程选择与原水水质密切相关，而天然地下水水质又是千差万别的，这就给工艺流程选择带来很大困难。因此，掌握较详尽的水质资料，在设计前进行除铁、除锰试验，以取得可靠的设计依据是十分必要的。如无条件进行试验也可参照原水水质相似水厂的经验，通过技术经济比较后确定除铁、除锰工艺流程。

9.6.3 地下水除铁技术发展至今已有多种方法。如：接触过滤氧化法、曝气氧化法，药剂氧化法等等。工程中最常用的也是最经济的工艺是接触过滤氧化法。

除铁的过程是使Fe2+氧化生成Fe（OH）3，再将其悬浮的Fe（OH）3粒子从水中分离出去，进而达到除铁目的。而Fe2+氧化生成Fe（OH）3粒子性状，取决于原水水质。水中可溶性硅酸含量对Fe（OH）3粒子性状影响颇大。溶解性硅酸能与Fe（OH）3表面进行化学结合，形成趋于稳定的高分子，分子量在104以上。所以溶解性硅酸含量越高，生成的Fe（OH）3粒子直径就越小，凝聚就困难。经许多学者试验与工程实践表明，原水中可溶解性硅酸浓度超过40mg/L时就不能应用曝气氧化法除铁工艺，而应采用接触过滤氧化法工艺流程。

接触过滤氧化法是以溶解氧为氧化剂的自催化氧化法。反应生成物是催化剂本身不断地披覆于滤料表面，在滤料表面进行接触氧化除铁反应。曝气只是为了充氧，充氧后应立即进入滤层，避免滤前生成Fe3+胶体粒子穿透滤层。设计时应使曝气后的水至滤池的中间停留时间越短越好。实际工程中在3～５min之内，不会影响处理效果。

9.6.4 关于地下水铁、锰共存情况下，除铁除锰工艺流程选择的规定。

Fe2+、Mn2+离子往往伴生於天然地下水中，Fe2+、Mn2+离子的氧化去除难以分开。中国市政工程东北设计研究院近几年的研究成果指出，地下水中的Mn2+离子能在除锰菌的作用下，完成生物固锰除锰的生物化学氧化。Fe2+离子参与Mn2+离子的生物氧化过程，所以，Fe2+、Mn2+离子可以在同一滤池中去除。此滤池称为生物滤池。无论单级或两级除铁除锰流程都可采用生物滤池。中国市政工程东北设计研究院已成功设计运行了沈阳经济技术开发区等生物除铁除锰水厂。

当原水含铁量低于6mg/L，含锰量低于1.5mg/L时，采用曝气、一级过滤，可在除铁同时将锰去掉。

当原水含铁量、含锰量超过上述数值时，应通过试验研究，必要时，可采用曝气、两级滤池过滤工艺，以达到铁锰深度净化的目的，先除铁而后除锰。

当原水碱度较低，硅酸盐含量较高时，将影响生成的Fe2+离子的尺度，形成胶体颗粒。因此，原水开始就充分曝气将使高铁（Ｆe3+）穿透滤层，而致使出水水质恶化。此时也应通过试验确定其除铁、除锰的工艺，必要时,可在二级过滤之前再加一次曝气。即：原水曝气—— 一级除铁除锰滤池—— 曝气——二级除铁、除锰滤池。

Ⅱ 曝气装置

9.6.5 关于曝气设备选用的规定。

9.6.6 关于跌水曝气装置主要设计参数的规定。

国内使用情况表明，跌水级数一般采用1~3级，每级跌水高度一般采用0.5~1.0m。单宽流量各地采用的数值相差悬殊，多数采用20~50m3／h·m。故条文规定了单宽流量为20~50m3／h·m。故条文作了相应规定。

9.6.7 关于淋水装置主要设计参数的规定。

目前国内淋水装置多采用穿孔管，因其加工安装简单，曝气效果良好，而采用莲蓬头者较少。理论上，孔眼直径愈小，水流愈分散，曝气效果愈好。但孔眼直径太小易于堵塞，反而会影响曝气效果。根据国内使用经验，孔眼直径以4~8mm为宜，孔眼流速以1.5~2.5m/s为宜，安装高度以1.5~2.5m为宜。淋水装置的安装高度，对板条式曝气塔为淋水出口至最高一层板条的高度；对接触式曝气塔为淋水出口至最高一层填料面的高度；直接设在滤池上的淋水装置为淋水出口至滤池内最高水位的高度。

9.6.8 关于喷水装置主要设计参数的规定。

条文中规定了每10m2面积设置喷嘴的个数，实际上相当于每个喷嘴的服务面积约为1.7~2.5m2。

9.6.9 关于射流曝气装置设计计算原则的规定。

某水厂原射流曝气装置未经计算，安装位置不当，使装置不仅不曝气，反而从吸气口喷水。后经计算，并改变了射流曝气装置的位置，结果曝气效果良好。可见，通过计算来确定射流曝气装置的构造是很重要的。东北两个城市采用射流曝气装置已有15年历史，由于它具有设备少、造价低、容易加工、管理方便、溶氧效率较高等优点，故迅速得以在国内十多个水厂推广使用，效果良好。实践表明，原水经射流曝气后溶解氧饱和度可达70％~80％，但CO2散除率一般不超过30％，pH值无明显提高，故射流曝气装置适用于原水铁、锰含量较低，对散除CO2和提高pH值要求不高的场合。

9.6.10 关于压缩空气曝气需气量的规定。

9.6.11 关于板条式曝气塔主要设计参数的规定。

9.6.12 关于接触式曝气塔主要设计参数的规定。

实践表明，接触式曝气塔运转一段时间以后，填料层易被堵塞。原水含铁量愈高，堵塞愈快。一般每1~2年就应对填料层进行清理。这是一项十分繁重的工作，为方便清理，层间净距一般不宜小于600mm。

9.6.13 关于设有喷淋设备的曝气装置淋水密度的规定。

根据生产经验，淋水密度一般可采用5~10m3／h·m2。但直接装设在滤池上的喷淋设备，其淋水密度相当于滤池的滤速。

9.6.14 关于叶轮式表面曝气装置主要设计参数的规定。

试验研究和东北地区采用的叶轮表面曝气装置的实践经验表明，原水经曝气后溶解氧饱和度可达80％以上，二氧化碳散除率可达70％以上，pH值可提高0. 5~1.0。可见，叶轮表面曝气装置不仅溶氧效率较高，而且能充分散除二氧化碳，大幅度提高pH值。使用中还可根据要求适当调节曝气程度，管理条件也较好，故近年来已逐渐在工程中得以推广使用。设计时应根据曝气程度的要求来确定设计参数，当要求曝气程度高时，曝气池容积和叶轮外缘线速度应选用条文中规定的上限，叶轮直径与池长边或直径之比应选用条文中规定数据的下限。

9.6.15 关于曝气装置设在室内时应考虑通风设施的原则规定。

Ⅲ 除铁、除锰滤池

9.6.16 关于除铁、除锰滤池滤料的规定。

20世纪60年代发展起来的天然锰砂除铁技术，由于其明显的优点而迅速在全国推广使用。近年来，除铁技术又有了新的发展，接触氧化除铁理论认为，在滤料成熟之后，无论何种滤料均能有效地除铁，均起着铁质活性滤膜载体的作用。因此，除铁、除锰滤池滤料可选择天然锰砂，也可选择石英砂及其他适宜的滤料。“地下水除铁课题组”调查及试验研究结果表明，石英砂滤料更适用于原水含铁量低于15mg／L的情况，当原水含铁量＞15mg／L时，宜采用无烟煤——石英砂双层滤料。

9.6.17 关于除铁除锰滤池主要设计参数的规定。

条文依据国内生产经验和试验研究结果而定。滤料粒径，当采用石英砂时，最小粒径一般为0.5~0.6mm，最大粒径一般为1．2~1．5mm；当采用天然锰砂时，最小粒径一般为0. 6mm，最大粒径一般为1.2~2.0mm。条文对滤料层厚度规定的范围较大，使用时可根据原水水质和选用的滤池型式确定。国内已有的重力式滤池的滤层厚度一般采用800~1000mm，压力式滤池的滤层厚度一般采用1000~1200 mm，甚至有厚达1500mm的。然而重力式滤池和压力式滤池并无实质上的区别，只是构造不同而已，因此主要还应根据原水水质来确定滤层厚度。

9.6.18 关于除铁、除锰滤池配水系统和承托层选用的规定。

9.6.19 关于除铁、除锰滤池冲洗强度、膨胀率和冲洗时间的规定。

以往设计和生产中采用的冲洗强度、膨胀率较高，通过试验研究和生产实践发现，滤池冲洗强度过高易使滤料表面活性滤膜破坏，致使初滤水长时间不合格，也有个别把承托层冲翻的实例。冲洗强度太低则易使滤层结泥球，甚至板结。因此，除铁、除锰滤池冲洗强度应适当，当天然锰砂滤池的冲洗强度为18L／s·m2，石英砂滤池的冲洗强度为：13~15L／s·m2时，即可使全部滤层浮动，达到预期的冲洗目的。

9.7 除 氟

Ⅰ 一般规定

9.7.1 关于生活饮用水除氟处理范围的规定。

人体中的氟主要来自饮用水。氟对人体健康有一定的影响。长期过量饮用含氟高的水可引起慢性中毒，特别是对牙齿和骨骼。当水中含氟量在0.5mg/L以下时，可使龋齿增加，大于1.0mg/L时，可使牙齿出现斑釉。我国《生活饮用水卫生标准》(GB5749)和《生活饮用水水质卫生规范》规定了饮用水中的氟化物含量小于1.0mg/L。

9.7.2 关于除氟方法和适用原水水质的规定。

除氟的方法很多，如活性氧化铝吸附法、反渗透法、电渗析法、混凝沉淀法、离子交换法、电凝聚法、骨碳法等，本规范仅对常用的前四种除氟方法作有关技术规定。

饮用水除氟的原水主要为地下水，在我国的华北和西北存在较多的地下水高氟地区，一般情况下高氟地下水中氟化物含量在1.0～10mg/L范围内。若原水中的氟化物含量大于10mg/L，可采用增加除氟流程或投加熟石灰预处理的方法。进水中悬浮物量和含盐量是影响处理效果的关键因素之一，当含盐量超过10000mg/L时，除氟率明显下降，原水水质若超过限值，应采用相应的预处理措施。

去除氟离子的同时（特别是采用反渗透法和电渗析法）对其它离子或物质也有一定的去除率，这就要求处理出水中的各种离子或物质符合《生活饮用水卫生标准》(GB5749)、《生活饮用水水质卫生规范》和《生活饮用水水质处理器卫生安全与功能评价规范》的要求。

9.7.3 关于除氟过程中产生的废水及泥渣排放的规定。

除氟过程中产生的废水，其排放应符合我国《污水综合排放标准》(GB8978)的规定。泥渣按其去向，进入垃圾填埋厂的应符合《生活垃圾填埋污染控制标准》(GB16889)的规定，进入农田的应符合《农用污泥中污染物控制标准》(GB4284)的规定。

9.7.5 关于除氟工程中的设备、管材、器材的应用和防腐的规定。

除氟工程中的设备、管材、器材的应用和防腐应符合《生活饮用水输配水设备及防护材料卫生安全评价规范》及《生活饮用水水质处理器卫生安全与功能评价规范》的规定。

Ⅱ 混凝沉淀法

9.7.4 关于混凝沉淀法原水水质及使用药剂的规定。

混凝沉淀法主要是通过絮凝剂形成的絮体吸附水中的氟，经沉淀或过滤后去除氟化物。当原水中含氟量大于4mg/L时不宜采用混凝沉淀法，否则处理水中会增加SO4-、Cl-等物质，影响饮用水质量。

药剂一般以铝盐的去除效果较好，可选择氯化铝、硫酸铝、碱式氯化铝等。

9.7.5 关于絮凝剂投加量的规定。

絮凝剂投加量受原水含氟量、温度、pH值等因素影响，其投加量应通过试验确定。一般投加量（以Al3+计）宜为原水含氟量的10～15倍（质量比）。

9.7.6 关于混凝沉淀法工艺流程的规定。

9.7.7 关于混合、絮凝和过滤的设计参数的规定。

9.7.8 关于混凝沉淀时间的规定。

Ⅲ 活性氧化铝吸附法

9.7.9 关于活性氧化铝滤料粒径的规定。

活性氧化铝的粒径越小吸附容量越高，但粒径越小强度越差，而且粒径小于0.5mm后，反冲洗时的滤料流失较大。粒径1mm的滤料耐压，其耐压强度一般能达到9.8N/粒。

9.7.10 关于原水在进入滤池前调整pH值的规定。

一般含氟量较高的地下水其碱度也较高（pH值大于8.0，偏碱性），而pH值对活性氧化铝的吸附容量影响很大。进水pH值在6.0～6.5时，活性氧化铝吸附容量一般为4～5g（F-）/kg（Al2O3）；进水pH值在6.5～7.0时，吸附容量一般为3～4g（F-）/kg（Al2O3）；若不调整pH值，吸附容量仅在1g（F-）/kg（Al2O3）左右。

9.7.11 关于吸附滤池滤速和运行方式的规定。

9.7.12 关于滤池滤料厚度的规定。

9.7.13 关于再生药剂的规定。

9.7.14 关于再生方式的规定。

首次反冲洗滤层膨胀率宜采用30%～50%，反冲时间宜采用10～15min，冲洗强度一般可采用12～16L/ s• m2。

再生溶液宜自上而下通过滤层。采用氢氧化钠再生，浓度可为0.75%～1%，消耗量可按每去除1g氟化物需要8～10g固体氢氧化钠计算，再生液用量容积为滤料体积的3～6倍，再生时间为1～2h，流速为3～10m/h；采用硫酸铝再生，浓度可为2%～3%，消耗量可按每去除1g氟化物需要60～80g固体硫酸铝计算，再生时间为2～3h，流速为1.0～2.5m/h。

再生后滤池内的再生溶液必须排空。

二次反冲强度宜采用3～5L/ s • m2，反冲时间1～3h。采用硫酸铝再生，二次反冲终点出水的pH值应大于6.5；采用氢氧化钠再生，二次反冲后应进行中和，中和宜采用1%硫酸溶液调节进水pH值至3左右，直至出水pH值降至8～9时为止。

Ⅳ 电渗析法

9.7.15 关于电渗析器选择及确定电渗析流程长度、级、段和膜对数的规定。

电渗析器应根据原水水质、用水量、供水水质要求和氟离子的去除率选择主机型号、流量、级、段和膜对数。当处理量大时，可采用多台并联方式。为提高出水水质，可采用多台电渗析串联方式，也可采用多段串联(即增加段数)，延长处理流程；为增加产水量可以增加电渗析单台的膜对数。

9.7.16 关于电渗析倒极器的规定。

倒极器可采用手动、气动、电动、机械倒极装置。若采用手动倒极，由于不能严格地长期按时操作，易产生结垢而严重影响电渗析的正常运行。为降低造价，便于维修，宜采用自动倒极装置。

9.7.17 关于电渗析电极的规定。

电极应具有良好的导电性能、电阻小、机械强度高、化学及电化学稳定性好。

经石蜡或树脂浸渍处理后的石墨，用其作电极，一般在苦咸水或海水淡化中使用寿命较长；钛涂钌电极导电性好，耐腐蚀性强。处理水作饮用水，为杜绝纯铅离子的渗入不得采用铅电极。

9.7.20 关于离子交换膜的规定。

离子交换膜是电渗析器的重要组成部分，是影响饮用水电渗析除氟效果、电能消耗的主要因素，应采用对氟离子选择透过性高的交换膜。目前国产离子交换膜有聚乙烯异相阴/阳膜、聚乙烯醇异相阴/阳膜、聚乙烯半均相膜、氯醇橡胶均相阴膜、聚丙烯异相阴/阳膜等。

离子交换膜一般在正常工作条件下，应连续工作一年以上性能不变；应有良好的机械强度和尺寸稳定性。膜应平整，无孔洞，无裂缝。膜的爆破强度应大于0.3MPa。在使用中不因溶液浓度、湿度变化而变形。

9.7.18 关于电渗析淡水、浓水、极水流量的规定。

为保持膜两侧浓、淡室压力的一致，浓水应取与淡水相同的流量，但为节水，一般在不低于2/3淡水流量时，仍可以安全运行。建议浓水循环使用。

极水流量一般可为1/3～1/5的淡水流量。太高产生浪费，太低会影响膜的寿命。

9.7.19 关于进入电渗析器水压的规定。

国内离子交换膜，最高爆破强度可达0.7MPa，为保护膜片，规定不超过0.3MPa。

9.7.20 关于电渗析主机酸洗周期的规定。

电渗析主机酸洗周期是根据原水硬度、含盐量不同而变化，并与运行管理好坏有直接关系。电渗析工作过程中水中的钙、镁及其它阳离子向阴极方向移动，并在交换膜面或多或少的积留，甚至造成结垢。电极的倒换即浓室变淡室，离子也反向移动，可以使膜消垢。因此，频繁倒换电极，可以延长酸洗周期。倒换电极较频繁时，酸洗周期可为1～4周。酸洗液宜采用工业盐酸，浓度可为1.0％～1.5％，但不得大于2％；宜采用动态循环方式，酸洗时间一般可为2h。

9.7.24 关于电渗析器大修年限的规定。

Ⅴ 反渗透法

9.7.21 关于反渗透装置组成的规定

除氟的反渗透装置一般包括保安过滤器、反渗透膜元件、压力容器、高压泵、清洗系统、加药系统以及水质检测仪表、控制仪表等控制系统。

预处理是反渗透系统的重要组成部分，主要是去除悬浮固体颗粒、微生物、胶体物质、硬度及其它对膜有损害的物质，它直接影响到膜的使用寿命及出水水质，关系到整个净化系统的运行及效果。一般膜组件生产厂家对其产品的进水水质会提出严格要求，当原水水质不符合膜组件的要求时，就必须进行预处理。

保安过滤器的滤芯使用时间不宜过长，一般可根据前后压差来确定调换滤芯，压差不宜大于0.1MPa。宜采用14~15m3/（m·h）滤元过滤。使用中应定时反洗酸洗，必要时杀菌。

反渗透膜壳建议采用优质不锈钢或玻璃钢。膜的支撑材料、密封材料、外壳等应无不纯物渗出，能耐H2O2等化学药品的氧化及腐蚀等，一般可采用不锈钢材质。管路部分高压可用优质不锈钢，低压可用国产ABS或UPVC工程塑料。产水输送管路管材可用不锈钢。

高压泵可刺阿勇离心泵、柱塞泵、高速泵或变频泵，其出口应装止回阀和闸阀；高压泵前应设低压保护开关，高压泵后及产水侧应设高压保护开关。

应设置检测进水的FI、pH值、电导率、游离氯、温度等以及产水的电导率、DO颗粒、细菌、COD等水质检测仪表。

进水侧应设高温开关及高、低pH值开关；浓水侧应设流量开关，产水侧应设电导率开关。整个系统应有高低压报警、加药报警、野味报警、高压泵入口压力不足报警等报警控制装置。

9.7.22 关于进入反渗透装置原水水质和预处理的规定

污染指数表示的是进水中悬浮物和胶体物质的浓度和过滤特性，是表征进水对微孔过滤膜堵塞程度的一个指标。微量悬浮物和胶状物一旦堵塞反渗透膜，膜元件的产水量和脱盐率会明显降低，甚至影响膜的寿命，因此反渗透对污染指数这个指标有严格要求。

原水中除了悬浮物和胶体以外，微生物、硬度、氯含量、pH值及其他对膜有损害的物质都直接影响到膜的使用寿命及出水水质，关系到整个净化系统的运行及效果。一般膜组件生产厂家对其产品的进水水质会提出严格要求，当原水水质不符合膜组件的要求时，就必须进行相应的预处理。

9.7.23 关于反渗透装置设备安放方面的规定。

预处理的方法和深度主要取决于膜材料、膜组件的结构、原水的组成、产水的质量要求等。一般常见的预处理方法有软化处理、机械过滤、活性炭过滤、保安过滤等。有的原水成分较复杂，可能还需进行更复杂的处理工序，如微滤、超滤等。对地下水来说，预处理系统一般包括机械过滤、活性炭过滤和保安过滤。保安过滤可以将大于一定粒径的残余的微颗粒截留下来，确保对反渗透膜不造成损害，这是保证进水水质符合要求不可缺少的重要预处理工序。

9.7.26 关于反渗透系统保安过滤器的规定。

保安过滤器按运行方式可分为反洗型和不可反洗型。不可反洗型滤芯为一次性，运行费用高，但效果好。对于复合膜，不允许含余氯，保安过滤器则成为系统中细菌滋生及污物沉积的主要场所。因此滤芯不宜过长，并且可以选择较高的滤速，以便减少更换周期。

9.7.27 关于反渗透装置设备及设备保护等的技术要求的规定。

设备之间应留有足够的空间，以满足操作和维修的需要。

设备一般放在室内，避免阳光直射，环境温度低于4℃时必须采取防冻措施。高压泵进、出口应设有低压保护和高压保护。

反渗透膜应有防止水锤冲击的保护措施；膜元件渗透水侧压力一般不高于浓缩水侧压力0.07MPa。

9.7.28 关于反渗透装置清洗周期的规定。

反渗透装置清洗周期一般要根据预处理效果、膜性能及产水量来定，并与运行管理好坏有直接关系。预处理情况较好、膜性能较好且系统运行合理的反渗透装置，其清洗周期一般为0.5～1年，而预处理情况较差、膜性能较差，运行管理不当的反渗透装置，其清洗周期一般为半个月至3个月。

在反渗透系统停运时必须定期对膜进行清洗，既不能使反渗透膜变干，又要防止微生物的繁殖生长。

9.8 消 毒

Ⅰ 一般规定

9.8.1 为确保卫生安全，生活饮用水必须消毒。

通过消毒处理的水质不仅要满足生活饮用水水质卫生标准中与消毒相关的细菌学指标，同时，由于各种消毒剂消毒时会产生相应得副产物，因此还要求满足相关的感官性状和毒理学指标，确保居民安全饮用。

目前，国内执行的生活饮用水卫生标准和规范为：现行国家标准《生活饮用水卫生标准》GB5749，建设部城镇建设行为标准《城市供水水质标准》CJ/T 206。

9.8.2 关于消毒剂和消毒方法选择的规定。

常用的消毒方法主要为氯消毒和氯胺消毒，也可采用二氧化氯消毒、臭氧消毒、紫外消毒以及各种方法的结合。其中紫外线消毒是一种物理消毒方法。。从国外的最新发展趋势看，紫外消毒正在成为净水处理中重要的消毒手段之一。美国环保总署正在修订的饮用水处理标准中增加了隐孢子虫作为卫生学指标之一。国家现行标准《城市供水水质标准》CJ/T 206中，也增加了兰氏贾第虫和隐孢子虫指标。根据美国最新研究结果表明，紫外线是控制贾第虫和邓寄生虫最为经济有效的消毒方法。同时，组合式消毒工艺，即多屏障消毒策略将逐渐被净水行业广泛认可和接受。

如果单独采取用臭氧消毒或紫外线消毒时，出厂前应补加氯或氯制剂消毒，以满足出厂余氯要求。

9.8.2 关于生活饮用水必须消毒及消毒方法的规定。

生活饮用水必须消毒。可采用的消毒方法为：液氯(Cl2)、氯胺(NH2Cl、NHCl2)消毒、二氧化氯(ClO2)消毒、臭氧(O3)消毒及紫外线消毒。也可采用上述方法的组合。

小型水厂或特殊情况也可采用漂白粉(CaO·2Ca(OCl)2·3H2O)、漂白精(Ca(OCl)2)及次氯酸钠(NaOCl)消毒。

9.8.2 关于消毒方法选择的规定。

消毒的效率与水中微生物种类和数量、水的物理化学性质、消毒剂的类型、投加点、投加量及接触时间等影响因素有关。

通过消毒处理的水质不仅要满足生活饮用水水质卫生标准中的细菌学指标，同时，由于各种消毒剂消毒时会产生相应的副产物，因此还要求满足相关的感官性状和毒理学指标。

目前，国内执行的生活饮用水卫生标准和规范包括：《生活饮用水卫生标准》(GB5749)和卫生部颁发的《生活饮用水水质卫生规范》。建设部也正在制定城镇建设行业标准《城市供水水质标准》。

9.8.3 关于消毒剂投加点的选择的规定。

不同消毒剂和不同的原水水质，其投加点不尽相同。根据对目前几十个城市调查的反馈情况，消毒方法大多采用液氯消毒，加氯点多数采用混凝前和滤后两点加氯。

9.8.4 关于消毒剂设计投加量的规定。

设计投加量对于水质较好水源的净水厂可按相似条件下的运行经验确定；对多水源和原水水质较差的净水厂，原水水质变化使消毒剂投加点目的不同，会使投加量相差悬殊，因此有必要按出厂水与投加消毒剂相关的水质控制指标，通过试验确定各投加点的最大消毒剂投加量作为设计投加量。消毒剂的最大投加量还应控制出水厂水的消毒剂残留浓度和消毒副产物在生活饮用水卫生规定范围内。

采用液氯消毒时，一般采用混凝前和过滤后两点加氯，加氯量一般分别为1.0～2.0mg/L和0.5～2.0mg/L。

当采用二氧化氯消毒时，二氧化氯及消毒产生的副产物，氯酸盐(CO)和亚氯酸盐(ClO)是有严格控制的。各国、各组织控制二氧化氯及消毒副产物氯酸盐(ClO)和亚氯酸盐(ClO)的标准值不尽相同。1979年美国环保总署(U.S.EPA)发布关于二氧化氯(ClO2)应用规范，饮用水中二氧化氯(ClO2)、氯酸盐(ClO)、亚氯酸盐(ClO)总量不超过1mg/L，我国卫生部2001年实施的《生活饮用水水质卫生规范》中规定了亚氯酸盐(ClO)<0.2mg/L，建设部2003年编制的《城市供水水质标准》(送审稿)中规定了亚氯酸盐(ClO)<0.8mg/L，两个规范(标准)对二氧化氯(ClO2)、氯酸盐(ClO)和亚氯酸盐(ClO)总量尚未有规定。由于对二氧化氯副产物的控制，所以二氧化氯的投加量是有限制的：在美国二氧化氯投加一般不大于1mg/L，日本《水道设施设计指南》中规定二氧化氯最大加氯量为2mg/L(一般在预氧化后有活性炭吸附)。

在美国有报道用氯化亚铁(FeCl2)可去除二氧化氯副产物氯酸盐：二氧化氯投量2.5mg/L时，加入6～7mg/L氯化亚铁(FeCl2)，对氯酸盐浓度减至0.2mg/L是有效的。

二氧化氯的投量与原水水质、工艺流程、絮凝剂种类等因素有关，因此应按对饮用水水质相关指标的控制，进行试验确定其投加量是必要的。

9.8.5 关于确定消毒剂与水接触时间的规定。

化学法消毒工艺的一条实用设计准则为接触时间T（min）×接触时间结束时消毒剂残留浓度C（mg/l），被称为CT值。消毒接触一般采用接触池或利用清水池。由于其他水流不能达到理想推流，所以部分消毒剂在水中的停留时间低于水力停留时间t，故接触时间T需采用保证90%的消毒剂能达到的停留时间t，即T10进行计算。T10为水池出流10%消毒剂的停留时间。T10/t值与消毒剂混合接触效率有关，值越大，接触效率越高。影响清水池T10/t的主要因素有清水池水流廊道长宽比、水流弯道数目和形式、池型以及进、出口布置等。一般清水池的T10/t多低于0.5，因此应采取措施提高接触池或清水池的T10/t，保证必要的接触时间。

对于一定温度和PH的待消毒处理水，不同消毒剂对粪便大肠菌、病毒、兰氏贾第鞭毛虫、隐孢子虫的不同灭活要求所需的CT值也不同。

摘自美国《地表水处理规则》（SWTR），达到1-log灭活（90%灭活率）兰氏贾第虫和在PH值6-9时达到2-log、3-log灭活（99%、99.9%灭活率）肠内病毒的CT值参见附表11～12。

各种消毒剂与水的接触时间的确定应参考对应的CT值，并留有一定的安全系数。

表11 达到1-log灭活兰伯贾第虫的Ct值

表12 在PH值6-9时达到2、3-log灭活肠内病毒的Ct值

9.8.6 关于采用消毒剂以及消毒系统设计执行国家有关规范、标准和规程的规定。

《消毒管理办法》（中国卫生部2002年7月1日颁布）第十七条、第十八条对消毒设备、产品和药剂的标准和质量加以规范。

对于广泛应用的氯消毒系统，按现行国家标准《职业性接触毒物危害程度分级》(GB5044)，氯属于Ⅱ级(高度危害)物质,加氯消毒系统的设计必须执行《氯气安全规程》(GB11984)。

Ⅱ 氯消毒和氯胺消毒

9.8.7 关于采用氯消毒和氯胺消毒有关消毒剂的规定。

通过查阅大量资料和对国内几十个城市水厂的调查，国内外仍以液氯消毒作为普遍采用的消毒方法。

饮用水氯消毒，将液氯气化通过加氯机将氯气投入处理水中，形成次氯酸（HOCl）和次氯酸根（OCl-），统称游离性有效氯（FAC）。在25℃、pH=7～10时，两种成分约各占５０％。游离性有效氯有杀菌消毒及氧化作用。

氯胺又称化合性有效氯（CAC），在处理水中通常按一定比例投加氯气和氨气，当pH＝7～10时，稀溶液很快合成氯胺。氯胺消毒较之氯消毒可减少三卤甲烷（THMs）的生成量，减轻氯酚味；还可增加余氯在供水管网中的持续时间，抑制管网中细菌生成。故氯胺消毒常用于原水中有机物多和清水输水管道长、供水区域大的城市水厂。

9.8.8 关于氯胺消毒时，氯和氨投加比例的规定。

9.8.9 关于氯消毒和氯胺消毒与水接触时间的规定。

按现行国家标准《生活饮用水卫生标准》GB5749-85和《城市供水水质标准》ＣＪ／Ｔ２０６中要求，与水接触30min后，出厂水游离余氯≥0.3mg／L，（即氯消毒的CT值为≥9mg∙min／L）；或与水接触120min后，出厂水总余氯≥0.6 mg／L，（即氯胺消毒的CT值为72 mg∙min／L）。

对于无大肠杆菌和大肠埃希菌的地下水，可不经接触池而在配水管网中氯化。对污染严重的地表水，应使用较高的CT值，如：C和T分别不小于1.0 mg／L和30min。

世界卫生组织（WHO）认为由原水得到无病毒出水，需满足下列氯消毒条件：出水浊度≤1.0NTU，pH<8，接触时间30min，游离余氯>0.5mg／L。

9.8.10 关于加氯机和加氯系统的规定。

根据几十个城市的调查反馈情况，大多数净水厂液氯消毒及加压站补氯采用了国外引进的全真空自动加氯系统。净水厂前加氯多为流量比例（手动或自动）投加，后加氯多采用流量、余氯复合环控制投加。根据《氯气安全规程》(GB11984)规定，瓶内液氯不能用尽，必须留有余压，因此氯源的切换多采用压力切换。

9.8.11 关于加氯计量和安全措施的规定。

9.8.12 关于采用漂白粉消毒时的有关规定。

9.8.13 关于液氨系统加氨方式的规定。

9.8.14 关于加氯间和氯库、加氨间和氨库位置的规定。

英国《供水设计手册》中规定：加氯间及氯库应与其他建筑的任何通风口相距不少于２５ｍ，贮存氯瓶、气态氯储槽和液态氯贮槽的氯库应与其他建筑边界相距不少于２０ｍ、４０ｍ、６０ｍ。

9.8.15 关于加氯（氨）间及氯（氨）库采暖方式的规定。

从安全防火、防爆考虑，条文删去了原规范火炉采暖。

9.8.16 关于提高氯瓶出氯量措施的有关规定。

9.8.17 关于加氯（氨）间及氯（氨）库安全措施的有关规定。

根据国家现行标准《工业企业设计卫生标准》(CBZ1)规定，室内空气中氯气允许浓度不得超过1mg／m3，故加氯间（真空加氯间除外）及氯库应设置泄漏检测仪和报警设施。

当室内空气含氯量≥1mg／m3时，自动开启通风装置；当室内空气含氯量≥5mg／m3时，自动报警，并关闭通风装置；当室内空气含氯量≥10mg／m3时，自动开启氯吸收装置。因此漏氯检测仪的测定范围为：1～15mg／m3。

加氯设施的设计应将泄漏减至最低程度，万一出现泄漏，应及时控制，故本条文规定氯库应设有漏氯、跑氯事故的处理措施，并应设置全套氯吸收装置（处理能力按一小时处理一个所用氯瓶漏氯量计）。氯吸收塔尾气排放量应符合《大气污染物综合排放标准》（GB16297）中氯气无组织排放时周界外浓度最高点为0.5 mg／m3的规定。

漏氯吸收装置与消防设备类似，不常使用，但必须注意维护，确保随时可安全运行。氯吸收装置应设在临近氯库的单独房间内，用地沟与氯库相通。

氨是有毒的、可燃的，比空气轻。氨钢瓶间仓库安全措施与氯库相似。

9.8.18 关于加氯（氨）间及其仓库通风的规定。

参照美国规范，对通风系统设计作了规定。

9.8.19 关于加氯（氨）间设置安全防范设施的规定。

9.8.20 关于加氯（氨）给水管道的供水要求及有关管道材质的规定。

消毒药剂均系强氧化剂，对某些材料有腐蚀作用，本条文中规定加氯（氨）的管道及配件应采用耐腐蚀材料。氨水溶液及氨对铜有腐蚀性，故宜用塑料制品。

9.8.21 关于加氯、加氨设备及其管道设置备用的规定。

为保证不间断加氯（氨），本条文对备用作了相应的规定。

9.8.22 关于消毒剂仓库设置和仓库储备量的有关规定。

固定储备量系指由于非正常原因导致药剂供应中断，而在药剂仓库内设置的在一般情况下不准动用的储备量，应按水厂的重要性来决定。据调查，一般设计中均按最大用量的10～30d计算。周转储备量系指考虑药剂消耗与供应时间之间的差异所需的储备量，可根据当地货源和运输条件确定。

Ⅲ　　二氧化氯消毒

二氧化氯是世界卫生组织（WHO）和世界粮农组织（FAO）向全世界推荐的AI级广谱、安全和高效的消毒剂。目前在欧、美发达国家的净水厂多有采用。

参考美国、日本的净水厂设计规范，二氧化氯通常作为净水厂前加氯的代用预氧化剂。因其不同于氯，不产生三卤甲烷（THMs），不氧化三卤甲烷（THMs）的前驱物，不与氨或酚类反应，杀菌效果随pH值增加而增加，所以二氧化氯应用于含酚、含氨、pH值高的原水中，其预氧化和消毒是有利的。

9.8.23 因为二氧化氯与空气接触易爆炸，不易运输，所以二氧化氯一般采用化学法现场制备。国外多为高纯型二氧化氯发生器：有以氯溶液与亚氯酸钠为原料的氯法制备和以盐酸与亚氯酸钠的酸法制备方法。国内有以（氯）盐酸与亚氯酸钠为原料的高纯型二氧化氯和以盐酸与氯酸钠为原料的复合二氧化氯两种形式。可根据技术上可行、经济上合理的原则选型。

在密闭的发生器中生成二氧化氯，其溶液浓度为10g／L。由于生成二氧化氯的主要材料固体亚氯酸钠、氯酸钠属一、二级无机氧化剂，贮运操作不当有引起爆炸的危险；原材料盐酸与固体亚氯酸钠相接触也易引起爆炸；原料调制浓度过高（32％HCl和24％NaClO2）反应时也将发生爆炸。二氧化氯泄漏时，空气中二氧化氯（ClO2）含量为14ppm时，人可察觉，45ppm时明显刺激呼吸道；空气中浓度大于11％和水中浓度大于30％时易发生爆炸。鉴于上述原因，其贮存、调制、反应过程中有潜在的危险，为确保二氧化氯安全地制备和在水处理中使用，其现场制备的设备应是成套设备，并必须有相应的有效的各种安全措施。

9.8.24 关于二氧化氯消毒剂与水接触时间的规定。

国家现行标准《城市供水水质标准》（ＣＪ／Ｔ２０６）中规定：二氧化氯与水接触30min后，出厂二氧化氯余量≥0.1 mg／L，管网末梢二氧化氯余量≥0.02 mg／L。

9.8.25 关于二氧化氯原材料贮备间安全措施的规定。

9.8.26 关于二氧化氯设备系统密封、防腐及安全措施的规定。

9.8.27 关于二氧化氯系统设置安全防范设施和房间布置的规定。

9.8.28 关于二氧化氯原材料贮存量的规定。

出于安全考虑，二氧化氯原材料库房的贮量不易太多。

9.8.29 关于二氧化氯系统防火防爆设计应根据现行国家标准《建筑设计防火规范》GBJ16－87（2001版）相关条文执行。

Ⅳ　 臭氧消毒

9.8.30 关于臭氧（O3）消毒出厂前补充加氯的规定。

臭氧（O3）是一种优良消毒剂和强氧化剂。其特点是反应快、杀菌消毒效果好，对原水中无机物、有机物均有很强的氧化作用。但臭氧设备较复杂，成本较高。为抑制供水管网生成细菌和保证管网末端保持一定的余氯，应在使用臭氧消毒之后再补加氯消毒，以满足出厂余氯要求。

作为氧化剂臭氧的副产物—溴酸盐和甲醛也为控制指标，世界卫生组织（WHO）及《城市供水水质标准》（送审稿）分别限制为25μg／L和900μg／L。

9.8.31 关于臭氧消毒与水接触时间的规定。

臭氧与水的接触时间不大于15min，通常4～12min。

世界卫生组织（WHO）指南规定：“臭氧是有效的病毒消毒剂，用于净水，保持游离臭氧余量0.2～0.4 mg／L，接触时间4min”。

欧洲采用的准则：“游离臭氧余量0.4 mg／L，接触时间4min（即CT＝1.6mg。min／L）”。

上述规定和准则用于原水水质好，有效的接触反应池且仅作消毒处理的场合。对于原水水质不同，处理要求不同的臭氧处理，其接触时间不同，可参考同类工程确定。

9.8.32 关于净水厂臭氧消毒系统设计所应遵循规范条文的说明。

9.9 臭氧净水设施

Ⅰ 一般规定

9.9.1 阐明臭氧净水设施应该包括的设计内容。

9.9.2 规定了确定臭氧投加位置的原则。

由于目前国内城镇水厂中采用臭氧净水设施实例极少，因此，本规定所述原则基本上是依据国外的相似经验确定。设计中臭氧投加位置应通过对原水水质状况的分析，结合总体净水工艺过程的考虑和出水水质目标来确定，也可参照相似条件下的运行经验或通过一定的试验来确定。

9.9.3 关于臭氧投加率确定的原则规定。

由于臭氧净水设施的设备投资和日常运行成本较高，臭氧投加率确定合理与否，将直接影响工程的投资和生产运行成本，同时考虑到国内目前水厂中的实践经验很少，因此，本规定明确了应根据待处理水的水质状况并结合试验结果来确定的要求。

9.9.4 从臭氧接触池排气管排入环境空气中的气体仍含有一定的残余臭氧，这些气体被称为臭氧尾气。由于空气中一定浓度的臭氧对人有的机体有害。人在含臭氧百万分之一的空气中长期停留，会引起易怒、感觉疲劳和头痛等不良症状。而在更高的浓度下，除这些症状外，还会增加恶心、鼻子出血和眼角膜发炎。经常受臭氧的毒害会导致严重的疾病。因此，处于对人体健康安全的考虑，提出了此强制性规定。通常情况下，经尾气消除装置处理后，要求排入环境空气中的气体所含臭氧的浓度小于0.1μg/L。

9.9.5 对于与臭氧气体或溶有臭氧的水体接触的材料作出的规定。

由于臭氧的氧化性极强，对许多材料具有强腐蚀性，因此要求臭氧处理设施中臭氧发生装置、臭氧气体输送管道、臭氧接触池、以及臭氧尾气消除装置中所有可能与臭氧接触的材料能够耐受臭氧的腐蚀，以保证臭氧净水设施的长期安全运行和减少维护工作。据调查，一般的橡胶、大多数塑料、普通的钢和铁、铜以及铝等材料均不能用于臭氧处理系统。适用的材料主要包括316和305不锈钢、玻璃、氯磺烯化聚乙烯合成橡胶、聚四氟乙烯以及混凝土。

Ⅱ 气源装置

9.9.6 规定了臭氧发生装置的气源品种及气源质量要求。

对气源品种的规定是基于臭氧发生的原理和对目前国内外所有臭氧发生器气源品种的调查。由于供给臭氧发生器的各种气源中一般均含有一定量的一氧化二氮，气源中过多的水份易与其生成硝酸，从而导致对臭氧发生装置及输送臭氧管道的腐蚀损坏，因此必须对气源中的水份含量作出规定，露点就是代表气源水份含量的指标。据调查，目前国内外绝大部分运行状态下的臭氧发生器的气源露点均低于-60℃，有些甚至低于-80℃。一般情况下，空气经除湿干燥处理后，其露点可达到-60℃以下，制氧机制取的气态氧气露点也可达到-60℃到-70℃之间，液态氧的露点一般均在-80℃以下，因此，本规定对气源露点作出应低于-60℃的规定。

此外，气源中的碳氧化物、颗粒、氮以及氩等物质的含量对臭氧发生器的正常运行、产气能耗等也会产生影响，且不同臭氧发生器的厂商对这些指标要求各有不同，故本条文只作定性规定。

9.9.7 对气源装置的供气气量及压力作出的规定。

9.9.8 对供应空气的气源装置基本设备组成和设备备用作出的规定。

供应空气的气源装置一般应包括空压机、储气罐、气体过滤设备、其提除湿干燥设备，以及消声设备。供应空气的气源装置除了应具有供气能力外，还应具备对所供空气进行预处理的功能，所供气体不仅在量上而且在质上能满足臭氧发生装置的供气要求。空压机作为供气的动力设备，用以满足供气气量和气压的要求，一般要求采用无油润滑型；储气罐用于平衡供气压力和气量；过滤设备用于去除空气中的颗粒和杂质；除湿干燥设备用于去除空气中的水份，以达到降低供气露点的目的；消声设备则用于降低气源装置在高压供气时所产生的噪声。由于供应空气的气源装置需要常年连续工作，且设备系统较复杂，通常情况下每个装置可能包括多个过滤、除湿、干燥和消声设备，为保证在某些设备组件发生故障或需要正常维修时气源装置仍能正常供气，要求气源装置中的主要设备应有备用。

9.9.9 规定了供应氧气的气源装置的形式。

据调查，目前国内外水厂臭氧处理设施中以氧气为气源的均通过设置现场液氧储罐或制氧机这两种形式的气源装置来为臭氧发生装置供氧气。

9.9.10 关于液氧储罐供氧装置设备的基本配置以及液氧储存量的规定。

液态氧均通过各种商业渠道采购而来，其温度极低，在使用现场需要专用的隔热和耐高压储罐予以储存。为节省占地面积，储罐一般都是立式布置。进入臭氧发生装置的氧必须是气态氧，因此需要设置将液态氧蒸发成气态氧的蒸发器，蒸发需要的能量一般来自环境空气温度。通过各种商业渠道所购的液态氧的纯度很高（均在99％以上），而提供给臭氧发生装置的最佳氧气浓度通常在90%～95％之间，且要求含有少量的氮气，因此，液氧储罐供氧装置一般均应配置添加氮气或空气（空气中含有大量氮气）的设备。通常采用的设备有氮气储罐或空压机，并配备相应气体混配器。储存在液氧罐中的液态氧将随着水厂生产逐步消耗，其罐内的压力和液面将发生变化，为了随时了解其变化情况和提前做好补充液氧的准备，须设置液氧储罐的压力和液位显示及报警装置。

采购的液态氧均是由液氧槽罐车输送到现场，然后用专用车载设备加入到储氧罐中。运氧槽车一般吨位较大，在厂区内行驶对交通条件要求较高，储存量越大，则对厂区的交通条件要求越高。另外，现场液氧储罐的大小还受消防要求的制约。因此，液氧储存量不宜过大，但储存太少将增加运输成本，带来采购液态氧成本的增加。因此，根据相关的调查，本条文只作出最小储存量的规定。

9.9.11 关于制氧机供氧装置设备的基本配置以及备用能力的规定。

制氧机供氧装置一般应包括制氧设备、供气状况的监测报警设备、备用液氧储罐、蒸发器以及备用液氧储罐压力和罐内液氧储存量的显示及报警设备等。空气中98％以上的成分为氮气和氧气。制氧机就是通过对环境空气中氮气的吸附来实现氧气的富集。一般情况下，制氧机所制取的氧气中氧的纯度在90％～95％之间，其中还含有少量氮气。此外，制氧机还能将所制氧气中的露点和其它有害物质降低到臭氧发生装置所需的要求。为了保证能长期正常工作，制氧机需定期停运维护保养，同时考虑到设备可能出现故障，因此制氧机供氧装置必须配备备用液氧储罐及其蒸发器。根据大多数制氧机的运行经验，每次设备停役保养和故障修复的时间一般不会超过两天，故对备用液氧储罐的最小储存量提出了不应少于两天的氧气用量的规定。虽然备用液氧储罐启用时其所供氧气纯度不属最佳，但由于其使用机会很少，为了降低设备投资和简化设备系统，一般不考虑备用液氧再配备加氮气或空气设备。

9.9.12 对气源品种及气源装置型式选择的规定。

就制取臭氧的电耗而言，以空气为气源的最高，制氧机供氧气的其次，液氧最低。就气源装置的占地而言，空气气源的较氧气气源的大。就臭氧发生的浓度而言，以空气为气源的浓度只有氧气气源的五分之一到三分之一。就臭氧发生管、输送臭氧气体的管道、扩散臭氧气体的设备以及臭氧尾气消除装置规模而言，以空气为气源的比氧气的大许多。就设备投资和日常管理而言，空气的气源装置均需由用户自行投资和管理，而氧气气源装置通常可由用户向大型供气商租赁并委托其负责日常管理。虽然氧气气源装置较空气气源装置具有较多优点，但其设备的租赁费、委托管理费以及氧气的采购费也很高，且设备布置受到消防要求的限制。因此，采用何种供气气源和气源装置必须综合上述多方面的因素，作技术经济比较后确定。据调查，一般情况下，空气气源适合于较小规模的臭氧发生量，液氧气源适合于中等规模的臭氧发生量，制氧机气源适合于较大规模的臭氧发生量。

9.9.13 关于供应空气的气源装置设置位置的规定。

由于臭氧发生装置对所供气体的质量要求较严格，且有一定的压力要求，过远的气体输送增加了管道中杂质污染气体的潜在危险，而且以氧气为气源时还存在着发生火灾的隐患，因此，本条文作出相应规定。

9.9.14 关于供应氧气的气源装置设置地点及氧气输送管道敷设的规定。

由于供给臭氧发生装置的氧气质量已经符合要求，过远的气体输送增加了管道中杂质污染气体的潜在威胁，且氧气输送距离过长存在发生火灾的隐患。此外，现行国家标准《氧气站设计规范》GB50030中对氧气站及管道的设计作出了相应规定。因此，出于生产安全和消防安全的考虑，提出相关规定。

9.9.15 对气源装置设置地点的条件作出的规定。

以空气或制氧机为气源德的气源装置中产生噪声的设备较多，因此应将其设在室内。而供应氧气的气源装置中产生噪声的设备较少，且储存液氧的储罐高度较高，并考虑到运送液氧的槽车向储罐加注液氧时的操作方便，因此一般设置在露天，并要求对部分产生噪声的设备采取降噪措施。

Ⅲ 臭氧发生装置

9.9.16 关于臭氧发生装置最基本的设备组成。

臭氧发生器的供电及控制设备，一般都作为专用设备与臭氧发生器配套制造和供应的。冷却设备用以对臭氧发生器及其供电设备的冷却，既可以配套制造供应，也可根据不同的冷却要求进行专门设计配套。臭氧和氧气泄漏探测及报警设备，用以监测设置臭氧发生装置处环境空气中可能泄漏出的臭氧和氧气的浓度，并对泄漏状况作出指示和报警，其设置数量和位置应根据设置臭氧发生装置处具体环境条件确定。

9.9.17 关于臭氧发生装置产量及备用能力设置的规定。

为了保证臭氧处理设施在最大生产规模和最不利水质条件下的正常工作，臭氧发生装置的产量应满足最大臭氧加注量的需要。

用空气制得的臭氧气体中的臭氧浓度一般为2%～3％，且臭氧浓度调节较困难，当某台臭氧发生器发生故障时，很难通过提高其它发生器的产气浓度来维持整个臭氧发生装置的产量不变。因此，要求以空气为气源的臭氧发生装置中应设置硬备用的臭氧发生器。

用氧气制得的臭氧气体中的臭氧浓度一般为6%～14％，且臭氧浓度调节非常容易，当某台臭氧发生器发生故障时，既可以通过启用已设置的硬备用发生器来维持产量不变，也可通过提高未故障发生器的产气浓度来维持产量不变。采用硬备用方式，可使臭氧发生器维持正常工作时的产气浓度和氧气的消耗量，处于较经济的状态，但设备的初期投资将增加。采用软备用方式，设备的初期投资可减少，但可能会使装置正常工作时产气浓度不很经济，且消耗的氧气将增加。因此，要求通过技术经济比较来确定。

9.9.18 关于臭氧发生装置的设置地点及设置环境的规定。

臭氧的腐蚀性极强，泄漏到环境中对人体、设备、材料等均会造成危害，其通过管道输送的距离越长出现泄漏的潜在危险越大。此外，臭氧极不稳定，随着环境温度的提高将分解成氧气，输送距离越长，其分解的比例越大，从而可能导致到投加点处的浓度达不到设计要求。因此，要求臭氧发生装置应尽可能靠近臭氧接触池。当净水工艺中同时设有预臭氧和后臭氧接触池时，考虑到节约输送管道的投资，其设置地点除了应尽量靠近各用气点外，更宜靠近用气量较大的臭氧接触池。据调查，在某些工程中，当预臭氧和后臭氧接触池相距较远时，也有分别就近设置两套臭氧发生装置的做法，但这种方式将大为增加工程的投资，一般不宜采用。

根据臭氧发生器设置的环境要求，其必须设置在室内。虽然臭氧发生装置中配有专用的冷却设备，但其工作时仍将产生较多的热量，可能使设置臭氧发生装置的室内环境温度超出臭氧发生装置所能承受的限度。因此，应根据具体情况设置通风设备或空调设备，以保证室内环境温度维持在臭氧发生装置所要求的环境温度以下。

9.9.19 对设有臭氧发生器的建筑内的用电设备的安全防护类型作出的规定。

Ⅳ 臭氧气体输送管道

9.9.20 关于确定输送臭氧气体管道的直径及适用材料的规定。

9.9.21 关于输送臭氧气体的埋地管敷设和室外管隔热防护的规定。

由于臭氧泄漏到环境中危害很大，为了能在输送臭氧气体的管道发生泄漏时迅速查找到泄漏点并及时修复，输送臭氧气体的埋地管一般不应直接埋在土壤或结构构造中，而应设在专用的管槽内，管槽上设活动盖板，以方便查漏和修复。

输送臭氧气体的管道均为不锈钢管，管材的导热性很好，因此，在气候炎热的地区，设在室外的管道（包括设在管槽内）很容易吸收环境中的热量，从而导致管道中的臭氧分解速度加快，因此，要求在这种气候条件下对室外管道进行隔热防护。

Ⅴ 臭氧接触池

9.9.22 规定了臭氧接触池的最少个数的规定。

在运行过程，有时需要停池清洗或检修，为不致造成水厂停产，故规定了臭氧接触池的个数或能够单独排空的分格数不宜少于两个。