办公楼空调制冷设计计算
发布时间:2011-10-28 21:47:31
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1 工程概述
本工程为杭州市××学院办公楼,砖混结构共三层,建筑面积1381m2。底层为教室和机房,二、三层为办公室、会议室等。业主已给出建筑平面图和各个房间的功能,要求设计本办公楼的中央空调系统,实现每个有人员房间的夏季空调供冷。
2 设计依据
2.1设计任务书
<<空调制冷课程设计提纲>>
2.2设计规范及标准
(1)采暖通风与空气调节设计规范(GBJ19-87 2001版)
(2)房屋建筑制图统一标准(GB/T50001-2001)
(3)采暖通风与空气调节制图标准(GBJ114-88)
3 设计范围
(1)中央空调系统选型,空气处理过程的确定。
(2)组合式空气处理机、空调箱、风机盘管、送风口、回风口的选型,风管布置。
(3)冷冻机组、冷却塔、水泵、膨胀水箱的选型及水系统设计。
4 设计参数[1]
4.1室外空气计算参数
空调 | 通风 | 主导风向 | 风速 | 大气压力 | |
夏季 | 干球温度35.7℃ | 温度33℃ | C NNW | 2.2m/s | 100050Pa |
湿球温度28.5℃ | |||||
4.2室内空气设计参数及有关指标
房间名称 | 夏季 | 人员密度 p/m2 | 新风量 m3/h·p | 允许噪声 dB(A) | |
温度(℃) | 相对湿(%) | ||||
办公室 | 26 | 60 | 0.15 | 30 | 55 |
教室 | 26 | 60 | 0.7 | 25 | 40 |
会议室 | 26 | 60 | 0.5 | 20 | 50 |
走道及前厅 | 26 | 60 | 0.1 | 20 | 50 |
5 空调冷负荷计算
5.1相关参数的选取
围护结构参数见下表[3][4]
结构类型 | 类型 | 传热系数 |
外墙 | 石灰砂浆(20mm)加一砖半黏土实心砖墙(370mm) 总厚度390 mm II型墙 | 1.79 |
外窗 | 普通钢窗3mm普通玻璃 | 6.46 |
外门 | 单层3mm玻璃木门,结构修正0.7 | 2.00 |
内墙 | 内外抹面(各20mm)加一砖黏土实心砖墙(240mm) 总厚度280 mm III型墙 | 1.97 |
屋顶 | 加气混凝土保温屋面 编号(1) | ≤0.8 |
其它的冷负荷相关参数:
房间 名称 | 人员 | 照明 | 设备散热 W/m2 | ||
劳动强度 | 群集系数 | 类型 | 功率W/m2 | ||
办公室 | 极轻 | 0.93 | 暗装荧光灯,灯罩有孔 | 30 | 25 |
教室 | 极轻 | 0.89 | 明装荧光灯,灯罩有孔 | 50 | 10 |
公议室 | 极轻 | 0.93 | 暗装荧光灯,灯罩有孔 | 40 | 20 |
走道及前厅 | 轻 | 0.93 | 一楼同教室,其它同办公室 | 30 | 10 |
注: (1)电脑房、设备间、设备按实际发热量估算。
(2)室内保持正压,不考虑空气渗透引起的冷负荷。
(3)教室、会议室工作时段取上午8:00到12:00,下午13:00到16:00,办公室工作时段取上午8:00到晚上21:00。
(4)除机房外全部房间和走道都设置了空调,不考虑内围护结构的传热。
5.2 冷负荷计算中所用到的公式
5.2.1人体冷负荷
人体显热散热形成的计算时刻冷负荷Q,按下式计算:
Qτ=φnq1Xτ-T
式中 φ—群体系数;
n—计算时刻空调房间内的总人数;
q1—一名成年男子小时显热散热量,W;
T—人员进入空调房间的时刻,点钟;
τ-T—从人员进入房间时算起到计算时刻的时间,h;
Xτ-T—τ-T时间人体显热散热量的冷负荷系数。
人体散湿形成的潜热冷负荷Q(W),按下式计算:
Q=φnq2
式中 q2—一名成年男子小时潜热散热量,W;
φ—群体系数。
5.2.2人体湿负荷
人体散湿量D(kg/h)按下式计算:
D=0.001φng
式中 n—房间人数;
g—一名成年男子的小时散湿量,g/h。
5.2.3灯光冷负荷
照明设备散热形成的计算时刻冷负荷Qτ(W),应根据灯具的种类和安装情况分别按下列各式计算:
1.白只灯和镇流器在空调房间外的荧光灯
2.镇流器装在空调房间内的荧光灯
Q=1200n1NXτ-T
3.暗装在吊顶玻璃罩内的荧光灯
Q=1000n0NXτ-T
式中 N—照明设备的安装功率,kW;
n0—考虑玻璃反射,顶棚内通风情况的系数,当荧光灯罩有小孔, 利用自然通风散热于顶棚内时,取为0.5-0.6,荧光灯罩无通风孔时,视顶棚内通风情况取为0.6-0.8;
n1—同时使用系数,一般为0.5-0.8;
T —开灯时刻,点钟;
τ-T—从开灯时刻算起到计算时刻的时间,h;
Xτ-T—τ-T时间照明散热的冷负荷系数。
5.2.4设备冷负荷
设备散热引起的冷负荷Q(W)按下式计算:
Q=10000qX
式中 q—设备散热量,kg/h;
X—设备散热量的冷负荷系数g/h;
其中设备散热量按每平米的设备散热量与空调面积估算。
5.2.5新风冷负荷
新风全冷负荷Qq(W)按下式计算:
Qq=mdmx(iw - in)/3.6
式中 md -- 夏季空调室外计算干球温度下的空气密度,1.13kg/m^3;
mx -- 新风量,m^3/h;
iw -- 夏季室外计算参数下的焓值,kJ/kg;
in -- 室内空气的焓值,kJ/kg。
其中新风量 = 空调房间人数 * 房间中的人均新风量
5.2.6新风湿负荷
新风湿负荷Dx(kg/h)按下式计算:
Dx=mdmx(dw-dn)0.001
式中 mx -- 新风量,m^3/h;
dw -- 夏季空调室外计算参数时的含湿量,g/kg;
dn -- 室内空气的含湿量,g/kg。
5.2.7外墙和屋面冷负荷
外墙和屋面冷负荷CL(W)按下式计算:
CL=FK((tl+td)Ka-tn)
式中 F -- 外墙或屋面的面积,m2;
K -- 外墙或屋面的传热系数,W/(m2·℃);
tl-- 冷负荷计算温度的逐时值,℃;
td-- 温度的地点修正值, ℃;
Ka-- 温度的由于外表面放热系数不同引起的温度修正系数;
tn-- 室内设计温度,℃。
2.3.8 外窗冷负荷
该冷负荷可分为三部分: 直射冷负荷CL(W),散射冷负荷CL(W),传热冷负荷CL(W),其中:
直射冷负荷 CL=FzCzDj,maxCcl
式中 Fz -- 窗玻璃的直射面积,m^2;
Cz -- 窗玻璃的综合遮挡系数;
Dj, max -- 日射得热因数的最大值,W/ m^2;
Ccl -- 冷负荷系数。
散射冷负荷 CL=FsCzDj,maxCcl
式中 Fs -- 窗玻璃的散射面积,m^2。
传热冷负荷 CL=FK(tl -tn)。
5.3冷负荷计算
使用鸿业冷负荷计算软件对各个房间进行冷、湿负荷计算。由于篇幅有限,附录1只列出101教室的逐时负荷构成。下表列出同层面负荷最大出现时刻的各个房间负荷数据。
房间号 | 空调面积(m2) | 人数 (人) | 负荷最大时刻 | 房间内 冷负荷 (W) | 房间 湿负荷(kg/h) | 新风量 (m3/h) | 新风 冷负荷(W) | 总冷负荷(W) |
101教室 | 43.2 | 30 | 16点 | 6551 | 2.910 | 750 | 8061 | 14611 |
102教室 | 43.2 | 30 | 16点 | 6551 | 2.910 | 750 | 8061 | 14611 |
103电脑房 | 82.7 | 60 | 16点 | 13380 | 5.821 | 1500 | 16122 | 29501 |
104控制室 | 21.6 | 2 | 16点 | 1754 | 0.209 | 50 | 537 | 2291 |
105教室 | 97.2 | 68 | 15点 | 14474 | 6.597 | 1700 | 18271 | 32745 |
106休息室 | 21.6 | 15 | 15点 | 3316 | 1.455 | 375 | 4030 | 7347 |
107接待室 | 27.1 | 18 | 16点 | 3709 | 1.746 | 450 | 4836 | 8546 |
109男厕 | 21.6 | 4 | 15点 | 1247 | 0.684 | 120 | 1290 | 2537 |
走道及门厅 | 125.6 | 12 | 16点 | 6669 | 2.053 | 240 | 2579 | 9249 |
一层小计 | 16点 | |||||||
201办公室 | 21.6 | 3 | 14点 | 1207 | 0.304 | 90 | 967 | 2174 |
202办公室 | 21.6 | 3 | 14点 | 1207 | 0.304 | 90 | 967 | 2174 |
203办公室 | 21.6 | 3 | 14点 | 1207 | 0.304 | 90 | 967 | 2174 |
205会议室 | 61.1 | 30 | 15点 | 5580 | 3.041 | 600 | 6449 | 12028 |
206藏书室 | 21.6 | 2 | 9点 | 1226 | 0.203 | 60 | 645 | 1871 |
207设备库 | 21.6 | 2 | 13点 | 1230 | 0.203 | 60 | 645 | 1875 |
208办公室 | 32.4 | 5 | 13点 | 1548 | 0.507 | 150 | 1612 | 3161 |
209办公室 | 21.6 | 3 | 13点 | 1236 | 0.304 | 90 | 967 | 2203 |
房间号 | 空调面积(m2) | 人数 (人) | 负荷最大时刻 | 房间内 冷负荷 (W) | 房间 湿负荷(kg/h) | 新风量 (m3/h) | 新风 冷负荷(W) | 总冷负荷(W) |
210办公室 | 21.6 | 3 | 13点 | 1236 | 0.304 | 90 | 967 | 2203 |
211办公室 | 21.6 | 3 | 13点 | 1236 | 0.304 | 90 | 967 | 2203 |
212办公室 | 21.6 | 3 | 13点 | 1632 | 0.304 | 90 | 967 | 2600 |
213女厕 | 21.6 | 4 | 14点 | 1556 | 0.684 | 120 | 1290 | 2846 |
二层走道 | 86.0 | 8 | 16点 | 2750 | 0.811 | 160 | 1720 | 4470 |
二层小计 | 417.1 | 75 | 14点 | 24058 | 7.881 | 1870 | 20097 | 44156 |
301会议室 | 43.2 | 20 | 15点 | 4072 | 2.027 | 400 | 4299 | 8371 |
302休息室 | 21.6 | 3 | 14点 | 1398 | 0.304 | 90 | 967 | 2365 |
303控制室 | 21.6 | 2 | 14点 | 1289 | 0.203 | 60 | 645 | 1934 |
304活动室 | 104.3 | 60 | 10点 | 13003 | 10.267 | 1200 | 12897 | 25901 |
305办公室 | 32.4 | 5 | 13点 | 1901 | 0.507 | 150 | 1612 | 3513 |
306办公室 | 43.2 | 6 | 13点 | 2645 | 0.608 | 180 | 1935 | 4579 |
307办公室 | 43.2 | 6 | 13点 | 3042 | 0.608 | 180 | 1935 | 4976 |
308男厕 | 21.6 | 4 | 13点 | 1692 | 0.684 | 120 | 1290 | 2982 |
三层走道 | 86.0 | 8 | 16点 | 3956 | 1.369 | 160 | 1720 | 5676 |
三层小计 | 417.1 | 114 | 14点 | 32998 | 17.892 | 2540 | 27300 | 60297 |
全楼总计 | 1318 | 428 | 114707 | 50.158 | 10345 | 291184 | 225891 | |
6 系统方案及风量的确定
一层房间空间大,人员密集,冷负荷密度大,室内热湿比小。选择一次回风的定风量单风道全空气系统。为节约能源和资投,只进行单参数的露点送风。二、三楼人房间较小,选择风机盘管加新风系统,新风处理到同室内点等焓的状态,然后同风机盘管的送风混合后送入室内[2]。
6.1全空气系统的空气处理过程
一层全热冷负荷为57.651kW,人体的散发的湿负荷为6.77g/s(24.385kg/h)。热湿比8516,查焓湿图得送风温度为17.4℃。
送、回风点的焓值分别为hs=46.18kJ/kg,hn=58.85kJ/kg。焓差12.67kJ/kg。
总送风量=3600 * 冷负荷/焓差=16381kg/h(13651m3/h)。
总新风量为5935m3/h,新风比43.5%,回风量为7716m3/h。混合点干球温度30.3℃,湿球温度24.2℃,焓值hm=73.5kJ/kg。由于新风比很大,一层在某些部位应设排风系统,本设计说明书中暂不涉及。
6.2风机盘管加新风系统的空气处理过程
考虑到卫生和能效,选择处理后的新风和风机盘管处理过的空气混合后送入室内的方案[2]。采用新风不负担室内负荷的方式,即将送入室内的新风处理到90%相对湿度的室内等焓点l(见焓湿图)。即
下面以201为例计算风机盘管的处理状态和风量,201房间在下午14点出现最大负荷,此时参数为:全热1207W,湿负荷304g/h。取新风量为90m3/h,分析空气处理过程。
室内的热湿比为14293kJ/kg,取送风温差为8℃,室内状态点沿热湿比下降到26-8=18℃即为送风状态点S。hs=48.8kJ/kg,焓差10.05kJ/kg。(送风温差也可按混合点相对湿度90%选取,本例选择先确定送风湿差,后效合相对湿度的方法)
总送风量=3600 * 冷负荷 / 焓差=432kg/h(360m3/h)。
风机盘管送风量=总送风量-新风量=270m3/h(276kg/h)。
风机盘管空气出口温度为16.8℃,可以处理。风机盘管的冷量即为房间的冷负荷1.207kw。由于没有找到给出显热比(SHF)的风机盘管样本,暂不对风机盘管处理的热湿比进行效合。
二层和三层各个房间的送风状态及送风量列于下表:
房间名称 | 最大负荷出现时刻 | 房间内冷负荷(W) | 送风温差(℃) | 送风点 | 风机盘管送风温度(℃) | 风机盘管送风量(m3/h) | 新风量 | 总送 | |
焓(kJ/kg) | 焓差(kJ/kg) | (m3/h) | 风量(m3/h) | ||||||
201办公室 | 14点 | 1207 | 8 | 48.8 | 10.05 | 16.8 | 270 | 90 | 360 |
202办公室 | 14点 | 1207 | 8 | 48.8 | 10.05 | 16.8 | 270 | 90 | 360 |
203办公室 | 14点 | 1207 | 8 | 48.8 | 10.05 | 16.8 | 270 | 90 | 360 |
204办公室 | 14点 | 1207 | 8 | 48.8 | 10.05 | 16.8 | 270 | 90 | 360 |
205会议室 | 15点 | 5657 | 8 | 45.55 | 13.3 | 14.9 | 676 | 600 | 1276 |
206藏书室 | 9点 | 1593 | 7 | 50.9 | 7.95 | 18.7 | 541 | 60 | 601 |
207设备库 | 13点 | 1252 | 7 | 50.68 | 8.17 | 18.6 | 400 | 60 | 460 |
208办公室 | 13点 | 1604 | 8 | 48.22 | 10.63 | 16.3 | 303 | 150 | 453 |
209办公室 | 13点 | 1292 | 8 | 48.94 | 9.91 | 17 | 301 | 90 | 391 |
210办公室 | 13点 | 1292 | 8 | 48.94 | 9.91 | 17 | 301 | 90 | 391 |
211办公室 | 13点 | 1292 | 8 | 48.94 | 9.91 | 17 | 301 | 90 | 391 |
212办公室 | 13点 | 1699 | 8 | 49.39 | 9.46 | 17.3 | 449 | 90 | 539 |
213女厕 | 14点 | 1556 | 8 | 46.88 | 11.97 | 16.5 | 270 | 120 | 390 |
二层走道 | 16点 | 3008 | 8 | 48.65 | 10.2 | 17.2 | 725 | 160 | 885 |
二层小计 | 14点 | 24058 | - | - | - | - | 5348 | 1870 | 7218 |
301会议室 | 15点 | 4095 | 8 | 46.16 | 12.69 | 15.6 | 568 | 400 | 968 |
302休息室 | 14点 | 1398 | 8 | 49.09 | 9.76 | 17.1 | 340 | 90 | 430 |
303控制室 | 14点 | 1289 | 7 | 50.71 | 8.14 | 18.6 | 415 | 60 | 475 |
304活动室 | 10点 | 13261 | 8 | 45.39 | 13.46 | 15.6 | 1756 | 1200 | 2956 |
305办公室 | 13点 | 1972 | 8 | 48.75 | 10.1 | 16.8 | 436 | 150 | 586 |
306办公室 | 13点 | 2778 | 8 | 49.08 | 9.77 | 17.1 | 673 | 180 | 853 |
307办公室 | 13点 | 3186 | 8 | 49.3 | 9.55 | 17.2 | 821 | 180 | 1001 |
308男厕 | 13点 | 1699 | 8 | 47.23 | 11.62 | 16.7 | 319 | 120 | 439 |
三层走道 | 16点 | 4176 | 8 | 48.1 | 10.75 | 17.5 | 1005 | 160 | 1165 |
三层小计 | 14点 | 32998 | - | - | - | - | 6332 | 2540 | 8872 |
注:对于304活动室,由于湿负荷太大,降低湿度要求来确定送风状态。
7 空调设备的选型及布置
7.1全空气系统
7.1.1各房间风量确定及风口的选型
按负荷计算各房间风量,确定风口数量及尺寸。送风选择四面吹方形散流器。回风选择单层百叶回风口。送风散流器吼部风速取3~3.5m/s,回风百叶风口风速取4~5m/s。卫生间不回风。按房间大小及形状布置风口(见图纸)。按各房间负荷出现最大时刻选型,列于下表:
房间号 | 101 | 102 | 103 | 104 | 105 | 106 | 107 | 109 | 走道 | 总计 |
负荷(W) | 6551 | 6551 | 13380 | 1754 | 14474 | 3316 | 3709 | 1247 | 6669 | |
送风量(m3/h) | 1551 | 1551 | 3168 | 415 | 3427 | 785 | 878 | 295 | 1579 | |
送风口数(个) | 4 | 4 | 8 | 2 | 8 | 2 | 4 | 1 | 5 | |
送风口型(cm) | 18*18 | 18*18 | 18*18 | 14*14 | 20*20 | 18*18 | 14*14 | 16*16 | 16*16 | |
吼部风速(m/s) | 3.32 | 3.32 | 3.40 | 2.94 | 2.97 | 3.37 | 3.11 | 3.20 | 3.43 | |
回风量(m3/h) | 876 | 876 | 1790 | 234 | 1936 | 444 | 496 | 0 | 892 | |
回风口数(个) | 2 | 2 | 4 | 1 | 4 | 1 | 1 | 0 | 2 | |
回风口型(cm) | 10*30 | 10*30 | 10*30 | 8*20 | 10*30 | 10*30 | 10*30 | - | 10*30 | |
吼部风速(m/s) | 4.06 | 4.06 | 4.14 | 4.06 | 4.48 | 4.11 | 4.59 | - | 4.13 | |
注:口型指吼部尺寸。
7.1.2送、回风管的布置和管径的确定
风管用镀锌钢板制作,用带玻璃布铝箔防潮层的离心玻璃棉板材(容量为48kg/m3)保温,保温层厚度δ=30mm。按房间的空间结构布置送回风管的走向(见图纸),并计算各管段的风量。吊顶中留给空调的高度约为1050mm。由于建筑空间的局限,回风管干管安置在送风干管上部。根据教室内允许噪声的要求,风管干管流速取5~6.5m/s,支管取3~4.5m/s来确定管径(见图纸)。
7.1.3最不利管路的压力损失
绘制全空气系统最不利环路的轴测图,标出各段标号、长度、流量、管径。镀锌钢板粗糙度K取0.15。列表计算压力损失(见附2)[7],以来决定空气处理机组的余静压。
相关计算公式及依据如下:
当量管径=2 * 管宽 * 管高 / (管宽 + 管高);
流速=秒流量/管宽/管高*1000000;
单位长度沿程阻力由流速,管径,K查设计手册阻力线图;
沿程阻力=管段长度 * 单位长度沿程阻力;
局部阻力系数根据局部管件的形状查设计手册;
动压=流速^2 * 1.2/2;
局部阻力=局部阻力系数 * 动压;
总阻力=沿程阻力+局部阻力。
计算得沿程阻力为59.98Pa,局部阻力为143.30Pa。取法兰,软接头等其它阻力约50Pa,则组合式空气处理机组的余静压应为250Pa。
7.1.4全空气系统空调机组的选型
全空气系统的总送风量为13651m3/h。总冷量为:
1.1*(房间内的冷负荷+新风冷负荷)=1.1 * 121.438=133.6kW
根据“清华同方”组合式空调机组样本选型,选择ZKW15-JT-Z6。额定风量15000m3/h,左式,六排管额定冷量94.4kW,按新、回风混合温度为30.3℃,进水温度7℃进行修正,冷量为145.4kW。风量和冷量分别有9%,和8%的富余量。
机组取混合段+板粗过滤+袋中过滤+表冷段+垂直风机段的组合形式。机组全长3040mm。宽×高=1660mm×1510mm。风口尺寸及定位尺寸见图纸。
7.2风机盘管加新风系统
7.2.1 各房间风机盘管的选型
选用卧式暗装风机盘管,因各房间所需处理的热湿比不同,实际选型中不可能配齐所有满足湿度要求的风机盘管。所以参考某厂家产品样本,主要通过冷量对风机盘管进行选型。吊顶中留给空调的高度约为650mm。
风机盘管 | 名义风量 (m3/h) | 额定冷量 (W) | 个数 | 高度 (mm) | 出风口 尺寸(mm) | 所用房间 |
FP-2.5 | 250 | 1580 | 14 | 246 | 130*430 | 201~204,206,207,209~211,213 二层走道*2,302,303 |
FP-3.5 | 350 | 2030 | 10 | 246 | 130*480 | 205*2,208,212,301*2,305, 三层走道*2,308 |
FP-5 | 500 | 3090 | 2 | 246 | 130*580 | 306,307 |
FP-10 | 1000 | 5840 | 2 | 246 | 130*880 | 304*2 |
注:以上机外余压都为20Pa。
7.2.2风管的布置和管径确定
选择方型四面吹散流器作为送风口、单层回风百叶作为回风口。统计如下:
风机盘管 | 名义风量 (m3/h) | 送风口 个数 | 送风口规格 | 同类送风口总数 | 回风口规格 | 同类回风口总数 | 备注 |
FP-2.5 | 250 | 2 | 14*14 | 44 | 450*150 | 14 | |
FP-3.5 | 350 | 2 | 16*16 | 20 | 500*150 | 10 | |
FP-5 | 500 | 4 | 14*14 | 44 | 600*150 | 2 | |
FP-10 | 1000 | 4 | 14*14 | 44 | 900*150 | 2 | |
各个房间安装独立的风机盘管,负荷大的房间安装2个。新风管干管布置在走道中,新风支管在风机盘管的第一个出风口前与风管汇合。以新风干管风速取 4~6m/s,房间中管道取风速为2~3m/s,来确定管径。走道中风机盘管安置在新风干管下面,房间内的风机盘管与新风管同标高。具体定位尺寸见图纸。
7.2.3 新风机组的选型
二层新风量为1870m3/h,新风所需冷量20097W。根据某厂样本选择BFD-2DX吊顶式变风量系统作为新风处理机组。额定风量为2000m3/h,额定冷量25060W,风量和冷量分别有6.5%,20%的余量。机外余压180Pa。
三层新风量为2540m3/h,新风所需冷量为27300W。根据样本选择BFD-2.5DX型。额定风量2500,额定冷量31320W,风量比较接近,冷量富余13%。机外余压200Pa。
以上两机安置在走道西边的尽头,机组选择上出风型(即BFP-DIII型),以便在干管下布置走道中的风机盘管。机组高度都为650mm,与吊顶式空余的高度正好相当,风口和定位尺寸见图纸。
8 水系统的设计
8.1 水系统方案的确定
水系统选择闭式等温变流量的形式,利用集水器和分水器之间的压差旁通阀调节负荷。冷冻水从制冷机组出来后进入分水器后分三路,分别为一楼组合式空调机组,二、三楼新风机组,二、三楼风机盘管。集分器回水后再由冷冻水泵泵入冷冻机组的蒸发器。冷冻水泵前连接膨胀水箱。新风机组和风机盘管选择垂直异程,水平同程的供回水方式。同层面的风机盘管水管从南向房间到北向房间绕一个回路同程设置。
8.2 管路的布置和管径的确定
根据二、三层风机盘管布置,连接风机盘管的供、回、凝水管路(见图纸)。冷冻水供回水管
按冷冻水供回水7/12℃计算流量,水泵压出口流速取2.4~3.6m/s,吸入口取1.2~2.1m/s,主干管流速取1.2~4.5m/s,一般管道取1.5~3m/s,闭式系统选表面当量绝对粗糙度K=0.2mm,确定主要管段流量、流速、管径。相关公式及依据如下:
冷量(W)=1.1 * 实际冷负荷(W); 1W=0.86kcal/h;
流量(kg/s)=冷量(kcal/h)/3600(s/h)/5(℃);
流速(m/s)=4*流量(kg/s)/0.001/3.14/管径(mm)^2;
比摩阻(Pa/m)根据K、流速、管径查设计手册水力计算表。
凝结水管径按下表选取:
冷量(W) | ≤7Kw | ≤7.1~17.6Kw | ≤17.7~100Kw | ≤101~176Kw |
凝水管径DN | 20mm | 25mm | 32mm | 40mm |
各主要管段冷冻水管及凝水管管径确定列于下表:
管段名称 | 冷量 | 流量 | 管径 | 流速 | 比摩阻 | 凝水管 | 备注 | |
(W) | (kcal/h) | (kg/s) | DN(mm) | (m/s) | (Pa/m) | DN(mm) | ||
水泵吸入主干管 | 250000 | 215000 | 11.94 | 100 | 1.5 | 276 |
|
|
水泵压出主干管 | 250000 | 215000 | 11.94 | 80 | 2.4 | 907 |
|
|
组合式空调箱水管 | 133600 | 114896 | 6.38 | 80 | 1.3 | 273 | 40 | 管径按表冷器选 |
2F,3F新风机干管 | 52000 | 44720 | 2.48 | 40 | 2.0 | 1523 | 32 |
|
2F,3F风机盘管 | 62762 | 53975 | 3.00 | 50 | 1.5 | 621 | 32 |
|
2F新风机 | 22000 | 18920 | 1.05 | 32 | 1.3 | 784 | 32 |
|
3F新风机 | 30000 | 25800 | 1.43 | 32 | 1.8 | 1481 | 32 |
|
2F风机盘管干管 | 26464 | 22759 | 1.26 | 32 | 1.6 | 1176 | 32 | 实际渐缩到DN15 |
3F风机盘管干管 | 36298 | 31216 | 1.73 | 40 | 1.4 | 757 | 32 | 实际渐缩到DN15 |
FP-2.5风机盘管 | 1580 | 1359 | 0.08 | 15 | 0.4 | 244 | 20 | 按额定冷量计算 |
FP-3风机盘管 | 2030 | 1746 | 0.10 | 15 | 0.5 | 371 | 20 | 按额定冷量计算 |
FP-5风机盘管 | 3090 | 2657 | 0.15 | 15 | 0.8 | 911 | 20 | 按额定冷量计算 |
FP-10风机盘管 | 5840 | 5022 | 0.28 | 15 | 1.6 | 3496 | 20 | 按额定冷量计算 |
注:1.风机盘管干管冷量按最大负荷*1.1计算。2.风机盘管供水环路管径由大到小渐缩,回水环路由小到大渐扩,流速控制在2m/s以内计算。篇幅有限,这里不再列出。
8.3水管保温层厚度的确定
冷冻水管及冷凝水管都采用泡沫塑料保温材料(λ=0.034w/m·K),按下列公式计算保温层厚度:[8]
式中 t—空气干球温度,以最热有室外空气平均温度计算,℃;
tn—管道或设备内介质的温度,℃;
tw—保温层表面温度,比最热月室外空气的平均温度高2℃左右,℃;
α—空气与保温层外表面的表面传热系数,一般取5.8W/(m2·K);
δ—保温层厚度,m;
λ—保温材料的热导率,W/(m·K);
d0—圆形设备或管道外径,m。
按上式代入本工程数据:
由于上式为超越方程,使用数学计算软件Matlab对其数值求解,按供水管、回水管、冷凝水管tn分别取7℃、12℃、20℃来计算,绘出不同温度下的d0—δ的曲线。由于实际当中保温材料厚度是有规格的,所以实际选用要取整。根据曲线,下表列出不同水管保温层厚度的建议取值(精确到1mm):
保温层 水 厚度 管类型 | 公称(mm) | DN15 | DN20 | DN25 | DN32 | DN40 | DN50 | DN80 | DN100 |
外径(mm) | 21.3 | 26.8 | 33.5 | 42.3 | 48 | 57* | 89* | 108* | |
冷冻供(7℃计算) | 32 | 33 | 35 | 37 | 38 | 39 | 42 | 44 | |
冷冻回(12℃计算) | 25 | 27 | 28 | 29 | 30 | 31 | 33 | 34 | |
凝水管(20℃计算) | 14 | 14 | 15 | 15 | 16 | 16 | 17 | 17 | |
*此类为无缝钢管。
8.4水环路阻力损失的计算
由于水系统垂直异程,水平同程,选择三层的一条主计算环路进行水力计算[2]。绘制计算环路的轴测图,标出各段标号、长度、流量、管径,列表计算沿程和局部损失(见附3)[7],以来决定所需水泵的扬程。
计算得管道沿程阻力和局部阻力约为226kPa,取蒸发器阻力50kPa,风机盘管阻力取30kPa,集水器,分水器及其它阻力取10kPa。总阻力约为316kPa。
9 制冷机组的选型
全楼室内冷负荷和新风负荷总计225891W。考虑机组本身和介质在泵、风机、管道中升温及泄露的损失,取1.1系数,制冷系统总制冷量取250kW。取冷冻水进出口温度为12℃、7℃时,冷冻水流量为11.94kg/s(43T/h)。取冷却塔排走热量为制冷机负荷的1.3倍[5],冷凝器的负荷约为325kW(280kcal/h)。取冷却塔进水35℃、出水30℃,温差5℃。则冷却水流量为
(56T/h)。
根据德国“能博士”家用/商用中央空调样本选型,选择水冷半封闭螺杆式冷水机组。型号为NBSW270S,配置如下:
电源: 380-3-50 名义冷量:270kW
能量调节: 50-75-100% 启动为25%
压缩机:数量1台 Y-Δ启动 150W油加热器
冷冻油:SUNISO5 GS
制冷剂:R22 60kg 感温式外平衡热力膨胀阀控制
蒸发器:干式壳管式 水头损失54kPa 水管接口:DN100Flg
冷凝器:卧式壳管式 水头损失55kPa 水管接口:DN100Flg
外形尺寸:长×宽×高=3090×1100×1590mm
机组重量:1500kg 运转重量:1650kg
噪音:68dB(A)
在冷冻水进出水温为12-7℃、冷却水进出水温30-35℃工况下性能参数如下:
制冷量:273kW(2.35×103kcal/h) 运转电流:104A
压缩机输入功率:60.5kW,
冷冻水流量:47m3/h. 冷却水流量:60m3/h
按以上工况计算,本工程选择改机型将有8.5%冷量余量。冷冻水流量和冷却水流量也满足要求。
10 水泵的选型
10.1冷冻水泵选型
取冷冻水供回水温差5℃计算,冷冻水流量约为11.94kg/s,取1.1安全系数。冷冻水泵流量选择13.13kg/s,即47.3T/h。
扬程按下式计算[5]:
式中hf、hd-水系统总的沿程阻力和局部阻力损失,Pa;
hm-设备阻力损失,Pa;
本工程Hp=226+90=316kPa,取1.1安全系数水泵扬程选择348kPa,即35.5 mH2O。
选择ISG80-200B型立式管道离心泵,性能参数如下:
流量 | 扬程 | 转速 | 汽蚀余量 | 效率 | 功率(kW) | 重量 | 外形尺寸 | 口径DN(mm) | ||
(m3/h) | (m) | (r/min) | (m) | (%) | 轴功率 | 配带功率 | (kg) | 长×宽×高 | 进水 | 出水 |
28 | 40.5 | 2900 | 3.4 | 56 | 5.52 | 7.5 | 97 | 450×410×695 | 80 | 80 |
40 | 38 | 3.5 | 65 | 6.37 | ||||||
52 | 33 | 4.7 | 67 | 6.98 | ||||||
冷冻水泵选择一用一备的方式安装。
10.2冷却水泵的选型
按冷却水温差5℃计算,冷却水量为15.56kg/s。取1.1安全系数,冷却泵流量选择17.1kg/s,即61.6T/h。
水泵扬程按下式计算[5]:
式中hf、hd-冷却水系统总的沿程阻力和局部阻力损失,mH2O;
hm-设备阻力损失,mH2O;
hs-冷却塔中水的提升高度(从盛水池到喷嘴的高差),mH2O,约为1.2m;
h0-冷却塔喷嘴喷雾压力,mH2O,约为5m H2O。
本工程冷却塔设在冷冻机房屋顶,冷却水系统沿程和局部阻力损失约为80kPa,冷凝器阻力约为60kPa,Hp=8+6+1.2+5=20.2 mH2O。取1.1安全系数,冷却水泵扬程选择22.2 mH2O。
冷却水泵选择ISG100-160B立式管道离心泵,性能参数如下:
流量 | 扬程 | 转速 | 汽蚀余量 | 效率 | 功率(kW) | 重量 | 外形尺寸 | 口径DN(mm) | ||
(m3/h) | (m) | (r/min) | (m) | (%) | 轴功率 | 配带功率 | (kg) | 长×宽×高 | 进水 | 出水 |
56 | 27 | 2900 | 4.4 | 68 | 6.06 | 7.5 | 100 | 600×395×715 | 80 | 80 |
80 | 24 | 4.5 | 74 | 7.07 | ||||||
104 | 19 | 4.7 | 73 | 7.38 | ||||||
冷却水泵也选择一用一备的方式安装。
11 冷却塔和膨胀水箱的选型
11.1冷却塔选型
按冷却水温差5℃计算,冷却水量为15.56kg/s(56T/h)。选择精亚牌圆型逆流玻璃钢冷却塔,型号为5BNP60,处理水量为60T/h,富余量6.7%。功率1.5kW,噪音63dB(A),高度3400mm,直径2215mm。
11.2膨胀水箱选型[5]
计算系统内冷冻水总容量时,按全空气系统每平米建筑0.4L取,空气-水系统按每平米建筑1L取。则总冷冻水容量
取最大水温变化为值大约为28.5-5.5=23℃。体积膨胀系数取/℃。
则膨胀水箱容积:
L
按采暖通风图集T905(二)选用规格型号圆型-2。规格尺寸和配管的公称直径如下:
公称容积0.3m3; 有效容积0.33m3;内径DN800mm; 高DN800mm;
溢流管DN40mm; 排水管DN32mm; 膨胀管DN25mm;
信号管DN20mm; 循环管DN20mm。
膨胀水箱安置在三楼屋顶,水箱自重127kg。
[1] 采暖通风与空气调节设计规范(GBJ19-87) 北京:中国计划出版社. 2001
[2] 陆亚俊,马最良,邹平华等. 暖通空调. 北京:中国建筑工业出版社. 2002
[3] 杨善勤. 民用建筑节能设计手册. 北京:中国建筑工业出版社. 1997
[4] 陆耀庆. 实用供热空调设计手册. 北京:中国建筑工业出版社. 1993
[5] 赵荣义等. 简明空调设计手册. 北京:中国建筑工业出版社. 1998
[6] 蔡增基 龙天渝. 流体力学泵与风机. 北京:中国建筑工业出版社. 1999
[7] 付祥钊 王岳人等. 流体输配管网. 北京:中国建筑工业出版社. 2001
[8] 彦启森. 空气调节用制冷技术. 北京:中国建筑工业出版社. 1985
[9] 姜丽荣,崔桂香,柳锋. 建筑概论. 北京:中国建筑工业出版社. 1995