第一节 编制依据

《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社、

《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

第二节 工程概况

本工程为盱眙中澳新农村建设有限公司开发的中澳生态城假日酒店，地处盱眙县山水大道与新马路交叉口。属于框架结构。该工程地下一层、地上七层，附有设备用房，另有突出屋面的电梯机房层。主楼结构主体高度为29米(不含电梯机房)，全高为32.6米。总的建筑面积为22060m2；地下一层为设备、辅助用房

本工程由盱眙中澳新农村建设有限公司投资建设，南京城镇建筑工程设计有限公司设计，江苏工程勘察院地质勘查，淮安菲迪克工程咨询有限公司监理，南通万豪有限公司组织施工。

第三节 工程特点

本工程采用钢筋砼框架结构体系，东西宽22.7米,南北长153.85米，框架结构抗震等级为三级，抗震构造为三级，基础形式独立基础，地基基础设计等级为甲级。本工程为一类高层建筑，耐火等级二级，工程项目等级二级，建筑抗震设防烈度7度（丙类），屋面防水等级Ⅱ级，地下工程防水等级II级，建筑耐久年限为50年，本工程正负零相当于绝对标高为39.50米。考虑工程施工方便，东立面，南立面和北立面采用落地架﹙方案已申报﹚，西立面从二层面开始采用槽钢悬挑脚手架，高18米，本方案适用于悬挑。

第四节 脚手架搭设方案

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合安徽省合肥市文明标化工地的有关标准。

6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现采取以下方式进行搭设：

a： b:五层至机房顶层采用4次工字钢悬挑脚手架搭设。第一次从五层采用工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至十二层，搭设高度为20.3m；第二次从十二层采用工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至十九层，搭设高度为20.3m；第三次从十九层采用工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至二十六层，搭设高度为20.3m；第四次从二十六层采用工字钢悬挑式钢管脚手架搭设至三十三层，搭设高度为20.3m；

c：机房层及屋面装饰构架采用常规落地式脚手架进行搭设，搭设高度5.4m+1.5m=6.9m。

d：为了预防高坠事故和人员来往的安全，故在悬挑层分别张设一道封闭式安全平网。在进入楼内的入口处搭设安全防护通道，长6m，宽3m，内铺马道，并在护头棚入口处挂设安全警示牌。

e:悬挑安装方案：

1) 悬挑梁采用14#工字钢4m、6m（转角处和凹道处）长。4m长工字钢外挑出建筑物1.7m，锚固端长为2.3m；转角处外挑最长部位为3.3m，锚固端长3.7m。

2) U型环制作与设置：U型环采用Φ20直径圆钢加工制作，U型环内宽度为90mm，长度为300mm。U型环必须在钢筋底板筋下，U型环的两角增加横向直筋，增加抗拉力。安装工字钢与U型环锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑部位分别设置不少于两道或三道U型环，第一道U型环预埋在外墙内侧和结构梁中，并用木楔加固在工字钢的两侧，防止工字钢侧偏；第三道U型环设置在工字钢的末端200mm，第二道U型环在第三道的前800mm处。第二、第三道U型环用木楔加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加工字钢的抗拉力。预埋时三环要设置在一直线上，便于穿工字钢。

3) 作为安全储备，采用18mm钢丝绳对每根悬挑工字钢进行斜拉卸荷，钢丝绳牵住挑梁端部，斜吊与上层混凝土外墙预埋的Φ18吊钩中；每个钢丝绳卡子间距大约为钢丝绳直径的6～8倍左右，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔150mm，尾部卡扣离绳头预留150mm，卡盖朝主绳安装，并用葫芦拉紧。对于阳台、转角处和凹道处用两根16mm钢丝绳进行卸荷，一根作为工字钢的受力点，一根作为增加工字钢的抗压力。

4) 在工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在工字钢楞上，立杆横距1.05m，纵距1.5m，步距1.80m。

5) 悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊接Φ22钢筋柱150mm高，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。

6) 悬挑层与建筑物间的封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间隙必须用木脚手板或竹笆严实进行防护，不允许有一点漏洞，且用16＃铁丝加以固定，并且经常检查。

7) 为防止悬挑梁变形对外伸混凝土板造成破坏，在悬挑梁支点处放长200mm、宽100mm、厚10mm的木板作垫块。

第五节 脚手架的材质要求

l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚 3.00mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。

4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。

5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由合肥市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T 700）中Q235A钢的要求。

7、型钢水平悬挑杆采用14#工字钢，斜杆采用采用18mm钢丝绳。

8、预埋钢筋的直径为20.0 mm。

第六节 脚手架的搭设流程及要求

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→ 立 杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。

1、主杆基础

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距

(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.80m；连墙杆间距竖直2.9m（随层），水平4.5m：里立杆距建筑物0.6m。

(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

4、剪刀撑

脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于100mm。

5、脚手板、脚手片的铺设要求

(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

6、防护栏杆

(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

7、连墙件

(1)本工程连墙件采用3跨（4.5m）逐层设置。竖向间距为楼层层高（2.9m），水平间距为4.5m，连墙件设置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且外架应采用刚性连墙件与建筑物连接。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙件拉结的可靠性。

(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。

(3外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

8、架体内封闭

(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。

第七节 脚手架计算书

常规落地式脚手架

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 13.0 米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

脚手架沿墙纵向长度为 120 米；

采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处安徽省合肥市，基本风压为0.35 kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.52，风荷载体型系数μs为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.45；地面广截力调整系数:0.40。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.123=0.187 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.187×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.364 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.187×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.429 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.364×106,0.429×106)/4490.0=95.546 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 95.546 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.123=0.156 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

最大挠度计算值为：

V= 0.677×0.156×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×107800.0) = 2.610 mm；

大横杆的最大挠度 2.610 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.050+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.485 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.485×1.050/3 = 0.870 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.875 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.875×106/4490.000=194.969 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =194.969 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.184+1.575 = 1.809 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1808.700×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105

×107800.0) = 3.347 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.347 = 3.370 mm；

小横杆的最大挠度和 3.370 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500×2/2=0.050 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.050=0.035 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.276)+1.4×2.363=3.680 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×13.00 = 2.705；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2= 0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×13.000 = 0.098 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.550 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.350 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1.520 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.350×1.520×0.645 = 0.240 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.550+ 1.4×4.725= 12.075 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.550+ 0.85×1.4×4.725= 11.082 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.240×1.500×1.8002/10 = 0.139 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =12.075 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；

长细比 Lo/i = 196.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 12075.000/(0.188×424.000)=151.478 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 151.478 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.082 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；

长细比: L0/i = 196.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 11082.330/(0.188×424.000)+138916.111/4490.000 = 169.969 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 169.969 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

Hs =[0.188×4.240×10-4×205.000×103-(1.2×1.845+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=50.160 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 50.160 /(1+0.001×50.160)=47.764 m；

[H]= 47.764 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =47.764 m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.845 kN；

活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；

每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.139 /(1.4 × 0.85) = 0.117 kN.m；

Hs =( 0.188×4.240×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.845+0.85×1.4×(4.725+0.188×4.240×0.117/4.490)))/(1.2×0.125)=40.318 m；

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 40.318 /(1+0.001×40.318)=38.755 m；

[H]= 38.755 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =38.755 m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.240 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.632 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.632 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.240×10-4×205.000×103 = 82.487 kN；

Nl = 8.632 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 8.632小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

地基承载力设计值:

fg = fgk×kc = 64.000 kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk= 160.000 kN/m2 ；

脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；

立杆基础底面的平均压力：p = N/A =24.627 kN/m2 ；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.082 kN；

基础底面面积 ：A = 0.450 m2 。

p=24.627 ≤ fg=64.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！

悬挑脚手架

 搭设高度:20.3m悬挑脚手架计算

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 20.3 米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

脚手架沿墙纵向长度为 120 米；

采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数

施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处安徽省合肥市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.800，风荷载体型系数μs为1.2；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度与建筑物内锚固段长度详见悬挑梁的受力计算。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C25；

6.拉绳与支杆参数

支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):2.900；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 2.80 m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.361 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.424 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490.0=94.432 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 94.432 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；

最大挠度计算值为：

V= 0.677×0.138×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×107800.0) = 2.583 mm；

大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.500 = 0.050 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158 kN；

活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.050+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.033×1.0502/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.454×1.050/3 = 0.859 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.864 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.864×106/4490.000=192.514 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×1050.04/(384×2.060×105×107800.000) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.158+1.575 = 1.782 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1782.450×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105

×107800.0) = 3.298 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；

小横杆的最大挠度和 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.500×2/2=0.050 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.050=0.035 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.050×1.500/2=0.236 kN；

活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.035+0.236)+1.4×2.363=3.633 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.033/1.80]×20.30 = 4.223；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.500×20.300 = 0.152 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.011 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.350 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1.800 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为1.2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.350×1.800×1.2 = 0.284 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.011+ 1.4×4.725= 13.828 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.011+ 0.85×1.4×4.725= 12.836 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.284×1.500×

1.8002/10 = 0.165 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =12.836 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；

计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；

长细比: L0/i = 196.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 12835.548/(0.188×424.000)+164505.921/4490.000 = 197.662 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 197.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载标准值 Wk = 0.284 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.301 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.301 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l0/i = 1250.000/15.900的结果查表得到 φ=0.728，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.728×4.240×10-4×205.000×103 = 63.278 kN；

Nl = 9.301 < Nf = 63.278,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 9.301小于双扣件的抗滑力 12.0 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的单跨梁计算。

悬臂部分C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

【悬挑2.85m、锚固3.15m】

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体1250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2800mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×6.011 +1.4×4.725 = 13.828 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 15.933 kN；

R[2] = 14.301 kN；

R[3] = -1.363 kN。

最大弯矩 Mmax= 9.918 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 9.918×106 /( 1.05 ×102000.0 )+

0.000×103 / 2150.0 = 92.602 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 92.602 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

【悬挑3.3m、锚固3.7m】

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体2050mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 3150mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.921 +1.4×4.725 = 13.720 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 21.668 kN；

R[2] = 7.763 kN；

R[3] = -0.573 kN。

最大弯矩 Mmax= 9.270 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 9.270×106 /( 1.05 ×102000.0 )+

0.000×103 / 2150.0 = 86.558 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 86.558 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

【悬挑2.55m、锚固2.95m】

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体1400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2500mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.921 +1.4×4.725 = 13.720 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 20.136 kN；

R[2] = 9.184 kN；

R[3] = -0.766 kN。

最大弯矩 Mmax= 7.610 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 7.610×106 /( 1.05 ×102000.0 )+

0.000×103 / 2150.0 = 71.051 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 71.051 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

【悬挑1.9m、锚固2.1m】

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体600mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1750mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.921 +1.4×4.725 = 13.720 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 16.452 kN；

R[2] = 12.749 kN；

R[3] = -0.951 kN。

最大弯矩 Mmax= 4.343 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 4.343×106 /( 1.05 ×102000.0 )+

0.000×103 / 2150.0 = 40.552 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 40.552 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

【悬挑1.7m、锚固2.3m】

本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体600mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1550mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面积A = 21.50 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.921 +1.4×4.725 = 13.720 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.500×0.0001×78.500 = 0.203 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1] = 19.159 kN；

R[2] = 9.495 kN；

R[3] = -0.404 kN。

最大弯矩 Mmax= 3.673 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 3.673×106 /( 1.05 ×102000.0 )+

0.000×103 / 2150.0 = 34.291 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 34.291 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.1×80.0× 235 /( 2800.0×140.0×235.0) = 1.06

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.804。

经过计算得到最大应力 σ = 9.918×106 /( 0.804×102000.00 )= 120.995 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 120.995 小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!

十、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.363 kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[1363.214×4/(3.142×50×2)]1/2 =4.166 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 1.363kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.270N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

1363.214/(3.142×20.000×1.270)=17.084mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 14.301kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100.000mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=11.900N/mm2；

经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=14.30 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

第八章 防电、防雷措施

防电措施

脚手架是由钢管等金属构件搭设而成，它们都是良导电体，所以，在高、低压线路下方均不得搭设升降架。升降架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表所列数值。

脚手架架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离

注：斜道严禁搭设在有外电线路的一侧。

当条件限制达不到规定的最小距离时，必须采取防护措施，如增设屏障或防护架等，并悬挂醒目的警告标志牌。

防雷措施

脚手架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受雷击的对象，因此避雷措施十分重要。

1、脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30Ω。

2、避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径25～48mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12 mm的圆钢制作，顶部削尖（如下图），设在房屋四角脚手架的立杆顶部上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。

3、在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以只要用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构中防雷接地的引下线的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于接地线直径的6倍）。使架体良好接地，就能达到防雷的目的。

第九节 脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第十节 脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

第十一节 脚手架搭设安全技术措施

1、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

2、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

3、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

5、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

6、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

8、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

9、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

10、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

第十二节 脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十三节 应急预案

1、 目的：预防和减少潜在的施工安全事故或紧急情况对施工安全造成的影响，对可能出现的高处坠落、物体打击、台风、防雷等重大环境危害的紧急情况进行预防和控制，尽量减少对环境的影响，保证人员和物品的安全。

2、 引用相关文件：

《职业安康与环境管理手册》、《应急准备与响应程序》、《不合格品控制程序》、

《法律法规及其它要求获取与识别程序》、《纠正与预防措施控制程序》、

《职工伤亡事故报告制度》、《消防管理制度》和《安全生产责任制》

3、 应急工具清单：防火工具：灭火器、电话等。

急救工具：医药箱（内备止血绷带、急救药品等）。

4、 应急准备

 对应急人员进行应急准备相关培训：对应急现场人员进行岗位教育和对抢救摔伤人员知识能力教育；对应急台风、防雷突发事件的处理能力培训。做好培训计划和培训工作记录。

 制定切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，做好预防准备。

5、 应急响应

 一般事故的应急响应

a、 当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目（公司）领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。

b、 现场项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24小时内向安全保卫部报告。

 重大事故的应急响应

a、 重大施工安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目部负责人报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。

b、 项目经理组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告安全保卫部和公司主管经理。安全保卫部通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。

 报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。

a、 向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。

b、 向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、住址、电话。

 上报：紧急事故处理后，事故发生所在部门或项目的负责人，应在24小时内填写《应急准备和响应报告书》，一式两份，自留一份，消防保卫事故、安全施工报安保科（部）。

6、 具体的安全事故及环境紧急情况的应急准备与响应措施

 施工安全事故应急准备与响应措施：可能发生的安全事故有：高处坠落、物体打击、台风、防雷突发事件等。

7、 高处作业发生高处坠落的应急措施

重点做好施工现场的“外防护内封闭”各项防护设施的设置，加强“四口五临边”的防护，并正确执行“三宝”。高处坠落可能造成的危害有“颅脑操作、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器操作、腹部创伤等。”当物体打击或有人自高处坠落时应注意保护其骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害。并及时向供电负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷部位，防止呕吐物吸入肺部。

8、 脚手架坍塌事故的应急措施。

 防止脚手架坍塌事故的方法是脚手架搭拆必须按审批的单项施工方案进行，并加强日常检查维护，重点检查架体各种支撑及结构连接的受力情况。

 一旦发生脚手架坍塌事故，要积极做好伤员的抢救工作，尽快与医院联系和送医院治疗。

9、 台风事故的应急措施

 防止台风对脚手架造成影响的方法是要经常收听天气预报，关注天气的变化，同时要经常对架体进行日常维护检查和加固。

 一旦发生台风突袭事故，要沉着冷静地采取一些必要的措施，对架体增加临时拉结点，采取平拉和斜撑相结合的三角形加强加固措施，同时，在必要的情况下，将架体上的密目安全网解开，以提高架体的透风性。

正式滨湖世纪城E9区13#、18#楼脚手架施工方案