空腔式铝框石材幕墙结构原理及其计算方法

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空腔式铝框石材幕墙结构 
原理及其计算方法 
刘志雄 
天津大学,天津300001 
摘要:本文简明阐述了空腔式铝框石材幕墙结构及其分类,提出了单元式及元件式空腔铝框石材幕墙 
常用计算方法及相关原理。 
关键词:空腔式幕墙压力平衡等压原理气室 
随着近年来人们对建筑幕墙的节能和环保要求的 等压,等压不是因为外层表面之间接缝密封不严形成 日益提高,空腔式铝框石材幕墙由于具有良好节能和 的,而是有目的地留一些缝隙来形成的。通过在外层 隔音性能,有利于大厦的节能和环保,具有广阔的发 表面之后形成气室并连通到外侧空气。此后,使阵风 展前景。本文将扼要介绍空腔式铝框石材幕墙结构及 产生的在外层表面上的两侧的气压波动都将相等,从 
常用设计计算方法。 
而来达到两侧的压力差平衡,这种方法就是所谓的等 
1等压平衡原理及等压设计方法研究 压平衡原理。 
1.1等压平衡原理的概念 
1.2等压设计思路及过程 
空气流作用在幕墙体表面时,或者由于墙体凹陷 
在进行等压设计必须记住的基本要求是:空腔的 
部分间的对流而产生的,当在缝隙的一侧的压力大于 气室内的压力在所有的外部开口处和所有的时间内至 另一侧的压力时会产生风压差,这个压力差甚至可能 少应该和开口处的户外压力一样高。很明显,如果其 是由很温和的风产生的。正是由于压力差的存在,无 压力较低,水密和气密性能将受到影响,如建筑物的 
论这个压差多少,幕墙的保温抗渗等物理性能都会受 正面越大或越高这种变化会越小;地面附近的负压要 到影响。控制它的传统方法是试图通过严密的密封来 比中等高度的建筑物的顶部小得多;在建筑物正面的 消除所有的缝隙,但是更有效且更可靠的方法是消除 中心附近的负压通常要比拐角附近的负压大得多,幕 缝隙两侧的压力差使两边的压力相等。最基本的要求 墙组件
如主梁),包柱甚至水平横料对压力的“微 是在幕墙外层表面的背后形成一个气室,在这个气室 观型态”都有很大的影响。在大多数的风力条件下在 
内的空气压力至少应该在所有各点和所有时间内和户 这些空腔组件的一面承受正压,而另一面承受负压。 外相对应的空气压力一样高,在外层表面的两侧形成 因此,在主梁之间的水平横料一端承受压力,另一端 
则承受吸力,有必要提供这样一些可变的和未知的因 
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素,在很大程度上,这些因素会使幕墙外表面之后的 

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口布置在横料的底 部区域是比较合理 
的,并且如果必 要,可以用内挡板 
屏蔽,但是,如果 
仔细地设计一下,  
它们有时可以布 
(b) 
置在竖料上。这 些开口的最小尺 
寸,应该在暴雨或 、 
 
暴晒时不会形成热  
桥效应,引起压力 
=阻 
差或者毛细管作 用,通常将竖料和 本边接缝降压气室 
横梁的横断面 

 
包柱开有气室,那 




 



(a) 
么它们应该在高度 
图l 等压空腔截面及气体流动过程图 
方向上每隔一到二 
有效等压空腔的设计更为复杂,如图1。 
层便水平地隔开,从而将热桥效应减至最小。有关分 1.2.1空腔气室的分隔 
段或隔离的重要性。实践表明:通过分隔气室,作用 
气室内的气压是通过向外开口来获得的,作用在 在分隔之后的气室上的压力差将大大减少,在幕墙的 建筑物表面的风压是常变的,气室分隔的意义就将变 每一个外侧拐角处在离拐角大约20英尺处开始每隔 得相当必要。例如:空腔组件的横料里有一个气室, 4英尺的地方应进行竖向封闭,在幕墙的顶部附近还 在每一端都有一个开口向外,如果在一端的外部风压 应采用水平封闭,此外竖向封闭及水平封闭定位在整 
是20Pa,在这个气室内的压力大约为15Pa,此时空 个墙体表面中心,通过类似的途径可以解决在幕墙发 
气将会进入气室。代替等压结构的外部压力为20Pa 生突变的部位和凹部处的气室形成等压结构的间题。 
的一端将会形成负压,只要有水或温差存在就会从此 1.2.2设置空腔蒸汽挡板 端的开口处进人气室。因此有关气室在外层之后 
除了分隔之外,还必须在内侧通过一个有效的结 
的)设计的一个基本要求变得十分明确:为了避免水 构性挡板在等压室内控制空气,这样能够保持气室内 或温差的进人,气室不能是一个大的空间,其上开口 的压力,起到节能抗渗的作用。从理论上讲,幕墙表 不能分得太大,所以,必须限制气室的尺寸,应该将 面上所有的接缝或者雨屏都应该有意地留出开口,在 
其分成较小的部分。并且在每一部分只有一个开口向 气室中的空气压力都应该等于或略高于所有开口的外 外,但是有时只开一个开口是不切实际的,通常需要 部压力,并且在气室之后的挡气板应该是致密和连续 有几个开口,但开口不能太多。总的说来,将这些开 密封的,在实际过程中可将理论要求减少到相应值, 
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圜疆固  
减少在外表面上接缝之间的压力差,接缝中的一部分 1.3.1.2附垫联接法:幕墙单元空腔间用一组高性能弹 
可能留有开口,但气室的开口尽可能设置在其他位 性附垫碰压形成密封而防止渗水、透气。组成多腔利 置,这可使气室内的压力完全与外部压力相等。通向 用等压原理提高幕墙水密性能。 外部开口的总面积要比气室与空腔内部之间所有缝隙 
1、高性能弹性附垫有良好气密性和高效水密性, 
的合计面积大至少应该为10:1。因为这样才会使气 但需十分注意在相邻单元转角处采用措施,防止渗 室中的空气压力大大低于作用在向风墙体上压力。设 水。 
置直接导向等压室的透气孔,使挡气板“有意的”穿 
2、幕墙单元间采用内外干式附垫联接方法,无 透达到空腔内外压力平衡的效用。 
须室外作业,避免外部污染,有利于稳定的密封性 
)等压设计公式: 能。 
2C (1+hb・C#C )≥[ ] 
3、要特别注意联接接口处施工误差,需要控制 
式中:△ 一由层间变位引起的等压平衡空腔体 在5mm以内,方可确保附垫在压缩状态下的密封性 
的变形值mm); 
能。 
b一等压平衡空腔分格框的宽度mm)。 
4、由于附垫在压缩状态下变位有限,故对层间 1.3按支承平面和受力模型分为的设计方法 
位移有一定限制。 
1.3.1单元式空腔铝框石材幕墙的结构设计方法 1.4单元式空腔铝框石材幕墙的计算公式 
单元式空腔幕墙空腔嵌装组件联接接口构造方法 1.4.1不带附框的单元式空腔幕墙内力计算 分为楔合联接法、附垫联接法二种。现就其特点分析 
在均布荷载作用下,四边简支无附框的金属板的 如下: 
内力计算公式: 
3.1楔合联接法:幕墙单元空腔的外框由一组凸形 
= lqa2 
及凹形截面铝合金型材组合楔合而成。雨水不易浸人 My=a ̄qa2 
幕墙内部,万一雨水渗入内部,则通过排水构造将雨 g 
水排到幕墙外部。 


6 俗 ≤ ] 
1、幕墙单元空腔间是一组凹凸形截面型材楔合 


Bqa4/E3 ≤[ul 
而成。楔合强度高并形成多腔,利用等压原理有利于 
式中: q——为单位板带上的均布荷载; 
防止雨水渗人。 

为四边简支板之空腔体短边边长; 
2、联接接口处有较大的搭接长度,它提供解决 
6——为金属板厚度; 层间位移及吸收施工误差所需空间的余地。 
Mx,My,M,
为四边简支板在x,Y方向 
3、联接接口处采用干式衬垫楔合而成,无外部 板角450方向的弯矩。 
作业免除外部污染。 
1.4.2带附框的单元式空腔幕墙的内力计算 
4、幕墙单元之间用楔合联接,幕墙单元单独加 在均布荷载作用下,四边简支带附框的金属嵌板 
工、制作方便。 
幕墙的弯矩M,强度和挠度计算,可将板和附框分开 
5、接口处衬垫必须连续,否则容易造成渗水、 考虑: 
透风之可能,应特别注意。 
A)当进行平板计算时,将附框视为平板的支承 

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点,若b/<2.时可视为双向板计算;若ba>2.时按单 当板由两对边支承时,如同单向板,直接将荷载 向连续板计算,其公式为: 
传至梁上。在梁上的荷载集度q 可按下式计算: 
M=qaZ/lO 
q6=1/2Lq 

6 6 ≤[0r 
式中:q厂一横梁上线荷载集度(N/mm); 

O.11 qa4/E6 ≤[ 
横梁间距(mm); 
B)将附框视为两端支承的简支梁计算,其公式 
q一板上的面荷载集度(N/mm2 
为 
1.5.2周边支承板 
M=1/8qL 
当板材四边均有支承横梁、立柱)时,板的荷 r=M/W ≤[or 载可按以下规律传递到周边梁柱上。 
U=5qL /384EIx ̄[ 
1.5.2.1较规则的四边形板 
式中:r
为作用在附框上的线荷载; 较规则的正方形、矩形、梯形板,可由四角引分 I一
为附框的计算跨度; 
角线,由分角线交点连线划分四边的荷载面积。三角 
w 一为对x轴的抵抗矩。 
形、多边形板可由图形重心引到各顶点连线,划分荷 
5单元式空腔铝框石材幕墙的杆件受力分析及构件 载面积,传递到梁、柱上。在实际工程设计中,为了 
模型 
简化计算,并留有一定安全储备,也可以将梁上梯形 
面材与骨架框构成空腔体后,与横梁、立柱有多 荷载简化为按最大值的均布荷载考虑。 种联结形式。传递到横梁上,面荷载如何传递要由连 5.3横梁和立柱的内力 接构造决定。当板由两对边支承时,如同单向板,直 板和荷载传给横梁和立柱是分布力均布荷载、 接将荷载传至梁上在梁上的荷载集度可按下式计算: 三角形荷载和梯形荷载),横梁传给立柱的是集中荷 1.5.1两边支承的情况见图2。 
支座反力)。横梁以立柱为支承,按立柱之间的 
距离作为梁的跨度,梁的支承条件按简 
支考虑。横梁是双向受弯构件,在水平 方向,由板传来风力、地震力;在竖直 
的方向,由板和横梁自重产生竖向弯矩 见图3,如果板是对边支承在横梁上, 且按均布荷载考虑,则有水平方向: 
Mx=l/8qxL 
q =6(qE+qJ 
横梁 
RA a l/2 g上 
垂直方向: 
My=ll8q:L 
 
匝ⅡⅡⅡⅡ田一生 
梁上荷载集度 
qy=b(q q 
图2两边支承面板线荷载计算图 
RA严R毋=l/2 g 
石材》2006年1期 
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圜臣 
必要时,可按无限跨的连梁考虑。 
立柱 
横梁 立柱接头要作为连续,能传递弯矩,应满足以下 板 
两个条件: 
芯柱插人上、下柱的长度不小于2h.,h为立柱截 
面高度; 
芯柱的惯性矩不小于立柱的惯性矩。 
图3横梁和立柱的水平内力计算模型 
 
立柱是偏心受拉构件,在个别情况下,如果立柱 式中:M 、M ・—横梁水平方向和竖直方向最大 
在下面支承,由可能出现偏心受压。立柱应采用上端 弯矩设计值; 
悬挂支柱,尽量避免下端支承。金属构件刚度较小, R心、R —-黄梁左、右支座的集中力设计值 
受压时容易丧失稳定。 
水平方向); 
立柱的轴向力由板、横梁的重量和立柱的重量产 R ,R ——横梁左、右支座的集中力设计 
生;立柱的弯矩由横梁传来产生有时由板材直接传 竖直方向)。 
来)的风力和地震力。 
立柱支承点按铰支考虑,通常也作为单跨简支梁 
各横梁端部传给立柱两个方向的支座反力R  
计算。如果每层有两个支承点,也可以按两跨连续梁 R ,其中Rx是立柱产生x向弯矩M 、M一,R 是立 计算。 
柱产生轴向力,见图4。 
 
立柱上下柱之间用芯柱连接,实际上芯柱由于与 单元式空腔幕墙与元件式空腔幕墙在杆件受力分 
上、下柱内壁紧密接 触,并有相当长的嵌 人长度,如果芯柱本 身又有足够的刚度, 
M一 
应当认为是可以传递 弯矩的,此时,立柱 
上柱 
的内力可以按多跨连 M 
续梁考虑。按连续梁 
芯柱 
计算立柱的弯矩比按 
单跨简支梁计算得的 
下柱 
弯矩小。 
M 
计算立柱时采用 连续梁的跨数,可按3 跨考虑。2跨一5跨等 M 
跨连梁的内力见《幕 立柱 
墙技术手册》表5—32, 
图4可视为活动接头的立柱按连续梁计算内力弯矩的详图 
・ 
0・ 
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圆圈 
析及构件模型存在一定的差异。单元式幕墙一个单元 2倍。当计算幕墙框架柱在重力作用下的稳定性时, 组件就是一个受力单元。它的竖框是主受力构件,整 幕墙框架体立柱的计算长度应按有侧移的系数确定。 
个单元组件受的力,全部由竖杆承受后再传给主体结 在主平面内受弯的实腹构件其抗剪和轴心受压柱的稳 构。这样单元组件左、右两竖框为主杆,各承受单元 定性应满足幕墙结构强度和稳定要求。当计算在重力 组件所受外力面积的一半的作用。在强度校核时应选 和风力或多遇地震作用组合下的稳定性时,有支撑结 
两杆中惯矩(截面抵抗矩)较小的一个进行校核。 
构在层间位移满足要求的条件下,柱计算长度系数取 
单元式空腔幕墙根据单元组件与主体结构的两种 0.若幕墙框架体系层间位移小于O.O01h(h为楼层层 固定方案,也可以将受力分析及构件模型分为两种, 
种情况是单元组件固定在楼层侧面,单元组件的上 下对插完全靠单元组件的自重实现的,上下单元的对 插部位也位于楼板侧面,此时单元组件竖框取简支梁 计算简图。另一种情况是单元组件固定在楼层面以 上,这时上下单元组件对插部位位于楼层以上300× 
700 mm处。单元组件只有一点与楼层固定,下端靠 与下单元对插固定,这时如取简支梁计算简图就与实 际受力情况相差甚远,应取为多跨静定梁计算简图, 才能使其与实际受力情况吻合。还有一些单元组件在 楼板梁底再加一固定点成为一次超静定梁。也有少数 
层高在4m以上,甚至达到6m左右的,在楼层中部 再增加一个支点成为二次超静定梁。 2幕墙结构连接框架及结构胶的计算方法 2.1结构连接框架的设计要求 
幕墙应设置必要的支撑体系。当支撑的拉杆采用 圆钢时,必须具有拉紧装置,刚架转折处即柱顶转 角和横梁中央折点处)的受压肢或受压翼缘应设置侧 向支撑。刚架在温度缝区间两端应设置横梁上弦横向 水平支撑及柱问支撑。横梁及柱内肢需设置侧向支承 
点时,可利用作为外肢侧向支承点用的檩条或墙梁设 置,当擦条跨度大于4m时,应设置拉条的直径不得 小于8mm,撑杆的长细比不得大于200。幕墙结构在风 
荷载作用下,顶点质心位置的侧移不宜超过幕墙高度 的1500;质心层间侧移不宜超过楼层高度的1300。 幕墙结构平面端部构件最大侧移不得超过质心侧移的 
石材》2006年1期 
高)时,按无侧移计算柱的计算长度系数。幕墙结构 
连接组合板的挠度,应分别按荷载短期效应组合和荷 
载长期效应组合计算,不应超过计算跨度的1600。 支撑体系框架梁与柱刚性连接时,应在梁翼缘的对应 位置设置柱的水平加劲肋或隔板)。对于抗震设防 的结构,水平加劲肋应与梁翼缘等厚。对非抗震设防 
的结构,水平加劲肋应能传递梁翼缘的集中力,其厚 度不得小于梁翼缘厚度的12,并应符合板件宽厚比限 值。水平加劲肋的中心线应与梁翼缘的中心线对准。 2.2幕墙结构连接焊缝的设计要求及计算 幕墙设置要的支撑体系箱形柱宜为焊接柱,其角 
部的组装焊缝应为部分熔透的V型或u型焊缝,焊 缝厚度不应小于板厚的1/3,抗震设防时不应小于板 
厚的1/2。当组件与柱刚性连接时,在框架横梁的上、 
下600 mm范围内,应采用全熔透焊缝。十字形柱应 
由钢板或两个H型钢焊接而成;组装的焊缝均应采用 部分熔透的K型坡口焊缝,每边焊接深度不应小于 3板厚,箱形柱在工地的接头应全部采用坡口焊接 的形式。 拉杆处焊缝强度验算: 0"-[ 
+ ={[N/22×Lwxh。]+[ 
× ] 

. 
式中:叮 ——按焊缝有效截面h 计算, 
垂直于焊脚长度方向的应力; 
下厂一按焊缝有效截面计算,沿焊缝长 
度方向的剪应力; 
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“吉林白’’花岗石的装饰特征及质量控制 
李永贵
李国斌 
(长春石材股份合作公司,吉林长春
130011) 
摘要: “吉林白”岩体储量大、整体性好,有开采利用价值。本文对矿体的基本特征、矿物成分、化 
学成分、力学性能及装饰效果作出 了评价,并结合工作实践对工程所用部位的质量控制提出了相应措 
施。 
关键词: “吉林白” 岩石特征装饰效果 
“吉林白”产在蛟河市,是吉林省主要出口石料。 艺品。长春雕塑公园、长春南湖宾馆总统间及桦林 经锯切、抛光后色调和谐、明快素雅、无明显色差, 楼、华侨饭店等皆选用“吉林白”品种。经十几年风 抛光面光亮如镜,适用于加工装饰板材及各种石材工 吹日晒,雨淋霜打仍不失当初风采,受到用户好评。 
李永贵,男,1948年12月出生,毕业于长春地质学院, 另外,“吉林白”因酷似日本稻田石”深受日本和 从事石材工作2o余年,发表学术论文4o余篇,现为长 东南亚市场的欢迎。 
春石材股份合作公司高级工程师 
李国斌,男,1967年7月出生,从事石材工作2o余年, 

“吉林白”花岗石开发现状 
现为长春石材股份合作公司工程师。 通讯地址:长春市绿园区长沈路31号 
1、地质特征 
电 
话:0431—5025898 
5025868 
手 机:13756050736 13943039813 
N——焊缝所受的法向拉力; 

定的帮助。 
V——焊缝所受的剪力; 
参考文献 
h。——角焊缝的有效厚度,heO.7h, 
1】张芹,幕墙技术手册.上海:上海科学技术文献出版社,2001 

角焊缝的计算长度,LwL一10; 
21 ̄'1智龙.单元式幕墙.中国建筑装饰协会铝制品委员会,1997 Bf——正面角焊缝的强度设计值增大系数, 
3】陈建东.玻璃幕墙工程技术规范应用手册.北京:中国建筑工业 
出版社.1996 
B产1.22; 


角焊缝的强度设计值 =160 N/mm2 
4Ue L.Brown.MIAMI HIGH—RISE DESIGNED TO RE— 
PEL FLOODWATERS, ?in Civil EngineeringOct,2001, 
3结论:通过对空腔式铝框石材幕墙设计原理的分 
71(10):10 38 
析,着重介绍了强度验算常用的一些计算公式和计算 5】R.G.Ogden.Curain wa Connecons to Steel Frames: 
方法,同时,本文针对空腔式铝框石材幕墙的一些相 Interfaces,Berkshire:Steel Constructon Instiute,1992.99 ̄157 
关原理做了一定的阐述,对从事工程设计施工人员有 

2・ 《石材》2oo6年1期 STONE№1 2006 

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